Мосты и трубы СНиП 2.05.03-84 (актуализированный) (стр. 14 )

(3.48)

при . (3.49)

В формуле (3.49) Rs и Rb принимаются в МПа, m = ms,xy.

Площади поперечного сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлениях должны различаться не более чем в 1,5 раза;

б) при армировании спиральной или кольцевой арматурой

, (3.50)

где Rs – расчетное сопротивление арматуры спирали;

еc – эксцентриситет приложения продольной силы (без учета влияния прогиба);

m – коэффициент армирования, равный:

, (3.51)

Аs,cir – площадь поперечного сечения спиральной арматуры;

def – диаметр части сечения внутри спирали;

s – шаг спирали.

При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. 3.54, определяя момент инерции для части их сечения, ограниченной крайними стержнями сеток или заключенной внутри спирали. Значение Ncr, полученное по формуле (3.9), должно быть умножено на коэффициент j1 = 0,25 + 0,05l0/cef £ 1 (где сef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения), а при определении d второй член правой части формулы (3.12) заменяется на 0,01(l0/cef)j2, где j2 = (0,1l0/cef – 1) £ 1. Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная с учетом Аef и Rb,red, превышает его несущую способность, определенную по полному сечению Аb и с учетом Rb (но без учета косвенной арматуры). Кроме этого, косвенное армирование должно соответствовать конструктивным требованиям п. 3.153.

3.73 При расчете элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности следует производить расчет, обеспечивающий трещиностойкость защитного слоя бетона. Этот расчет следует производить согласно указаниям п. 3.69,б и п. 3.70 под эксплуатационной нагрузкой (при gf = 1), учитывая всю площадь сечения бетона и принимая вместо Rb и Rs расчетные сопротивления Rbn и Rsn для предельных состояний второй группы, а также принимая расчетное сопротивление арматуры сжатию равным Rsc,ser, но не более 400 МПа.

Расчет центрально-растянутых элементов

3.74 При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов все расчетное усилие должно полностью восприниматься арматурой, при этом требуется соблюдение условия

, (3.52)

где N – продольное растягивающее усилие, приложенное центрально.

Расчет внецентренно растянутых элементов

3.75 Расчет сечений внецентренно растянутых железобетонных элементов следует производить в зависимости от положения продольной силы N исходя из следующих условий:

а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в соответствующей арматуре (рисунок 3.5, а), причем все сечение растянуто, то в этом случае вся расчетная сила должна быть полностью воспринята арматурой и расчет следует производить, используя условия:

, (3.53)

, (3.54)

б) если продольная сила N приложена за пределами расстояний между равнодействующими усилий в соответствующей арматуре (рисунок 3.5,б) с расположением нейтральной оси в пределах ребра, то прочность сечения следует устанавливать из условия

(3.55)

Высоту сжатой зоны бетона х следует определять по формуле

(3.56)

Если полученное из расчета по формуле (3.56) значение х > xу h0, то в условие (3.55) подставляется х = xуh0, где xу определяется согласно указаниям п. 3.61.

Учет работы сжатой арматуры следует производить согласно п. 3.60. Однако, если без учета этой арматуры величина х > 2a¢s, а с учетом ее х < 2a¢s, то расчет по прочности следует производить из условия

(3.57)

Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента

3.76 Расчет по прочности наклонных сечений должен производиться с учетом переменности сечения:

на действие поперечной силы между наклонными трещинами (п. 3.77) и по наклонной трещине (п. 3.78);

на действие изгибающего момента по наклонной трещине для элементов с поперечной арматурой (п. 3.83).

Рисунок 3.5 Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

а – продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре;

б – то же, за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы

3.77 Для железобетонных элементов с поперечной арматурой должно быть соблюдено условие, обеспечивающее прочность по сжатому бетону между наклонными трещинами:

(3.58)

В формуле (3.58):

– поперечная сила на расстоянии не ближе h0 от оси опоры;

jw1 = 1 +hn1mw , при расположении хомутов нормально к продольной оси jw1 £ 1,3,

где h = 5 – при хомутах, нормальных к продольной оси элемента;

h = 10 – то же, наклонных под углом 45°;

n1 – отношение модулей упругости арматуры и бетона, определяемое согласно п. 3.48;

, (3.59)

Аsw – площадь сечения ветвей хомутов, расположенных в одной плоскости;

Sw – расстояние между хомутами по нормали к ним;

b – толщина стенки (ребра);

h0 – рабочая высота сечения.

Коэффициент jb1 определяется по формуле

jb1 = 1 – 0,01Rb , (3.60)

где расчетное сопротивление Rb принимается в МПа.

3.78 Расчет наклонных сечений элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы (рисунок 3.6) следует производить из условий:

для элементов с ненапрягаемой арматурой

Q ≤ SRswAsi sin a + SRswAsw + Qb + Qrw ; (3.61)

для элементов с напрягаемой арматурой при наличии ненапрягаемых хомутов

Q ≤ SRpwApi sin a + SRswAsw + SRpwApw + Qb + Qrw . (3.62)

Рисунок 3.6 Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы

а – с ненапрягаемой арматурой; б – с напрягаемой арматурой

В формулах (3.61) и (3.62):

Q – максимальное значение поперечной силы от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения;

SRswAsi sin a, SRswAsw – суммы проекций усилий всей пересекаемой ненапрягаемой (наклонной и нормальной к продольной оси элемента) арматуры при длине проекции сечения с, не превышающей 2h0;

SRpwApi sin a, SRpwApw – то же, в напрягаемой арматуре, имеющей сцепление с бетоном (если напрягаемая арматура не имеет сцепления с бетоном, то значение расчетного сопротивления Rpw следует принять равным установившемуся предварительному напряжению spw1 в напрягаемой арматуре);

Rsw, Rpw – расчетные сопротивления ненапрягаемой и напрягаемой арматуры с учетом коэффициентов ma4 или mp4, определяемых по п. 3.40;

a – угол наклона стержней (пучков) к продольной оси элемента в месте пересечения наклонного сечения;

Qb – поперечное усилие, передаваемое в расчете на бетон сжатой зоны над концом наклонного сечения и определяемое по формуле

(3.63)

где b, h0 – толщина стенки (ребра) или ширина сплошной плиты и расчетная высота сечения, пересекающего центр сжатой зоны наклонного сечения;

с – длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения на продольную ось элемента, определяемая сравнительными расчетами согласно требованиям п. 3.79;

m – коэффициент условий работы, равный

, (3.64)

но не менее 1,3 и не более 2,5,

где Rb,sh – расчетное сопротивление на скалывание при изгибе (таблица 3.6);

tq – наибольшее скалывающее напряжение от нормативной нагрузки;

при tq £ 0,25 Rb,sh – проверку на прочность по наклонным сечениям допускается не производить, а при tq > Rb,sh – сечение должно быть изменено;

Q rw – усилие, воспринимаемое горизонтальной арматурой, кгс:

Q rw = 1000 A rw K, (3.65)

где Arw – площадь горизонтальной напрягаемой и ненапрягаемой арматуры, см2, пересекаемой наклонным сечением под углом b, град.

Значение коэффициента К определяется условием

(3.66)

В сечениях, расположенных между хомутами, при b = 90°

Q rw = 1000 A rw . (3.67)

3.79 Невыгоднейшее наклонное сечение и соответствующую ему проекцию на продольную ось элемента следует определять посредством сравнительных расчетов из условия минимума поперечной силы, воспринимаемой бетоном и арматурой. При этом на участках длиной 2h0 от опорного сечения следует выполнять проверку наклонных сечений с углом наклона к опорному (вертикальному) сечению 45° для конструкций с ненапрягаемой арматурой и 60° – с напрягаемой. При сосредоточенном действии нагрузки вблизи опоры наиболее опасное наклонное сечение имеет направление от нагрузки к опоре.

3.80 При наличии напрягаемых хомутов угол к продольной оси элемента при дополнительной проверке по наклонным сечениям следует определять по формуле

, (3.68)

где smt – значение главного растягивающего напряжения;

rb – значение касательного напряжения.

3.81 Для железобетонных элементов без поперечной арматуры должно соблюдаться условие, ограничивающее развитие наклонных трещин,

Q ≤ Qb + Qrw . (3.69)

3.82 При расчете растянутых и внецентренно растянутых элементов при отсутствии в них сжатой зоны вся поперечная сила Q должна восприниматься поперечной арматурой.

При расчете внецентренно растянутых элементов при наличии сжатой зоны значение Qb, вычисленное по формуле (3.63), следует умножить на коэффициент kt, равный:

, (3.70)

но не менее 0,2 (N – продольная растягивающая сила).

Расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента,

на действие изгибающих моментов

3.83 Расчет наклонных сечений по изгибающему моменту (рисунок 3.7) следует производить, используя условия:

для элементов с ненапрягаемой арматурой

М ≤ RsAszs + SRsAswzsw + SRsAsizsi ; (3.71)

для элементов с напрягаемой арматурой при наличии ненапрягаемых хомутов

М ≤ RpApzp + SRpApwzpw + SRsAswzsw + SRpApi zpi; (3.72)

где М – момент относительно оси, проходящей через центр сжатой зоны наклонного сечения, от расчетных нагрузок, расположенных по одну сторону от сжатого конца сечения;

zsw, zs, zsi, zpw, zp, zpi – расстояния от усилий в ненапрягаемой и напрягаемой арматуре до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне бетона в сечении, для которого определяется момент; остальные обозначения приведены в п. 3.78.

Продольная арматура стенок в расчете не учитывается.

Положение невыгоднейшего наклонного сечения следует определять путем сравнительных расчетов, проводимых, как правило, в местах обрыва или отгибов арматуры и в местах резкого изменения сечения.

3.84 Для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, обеспеченных от образования нормальных трещин от нормативной нагрузки (при sbt < Rbt), расчет на действие момента допускается не производить.

3.85 При расчете по прочности на действие момента напрягаемую поперечную арматуру, не имеющую сцепления с бетоном, следует учитывать так же, как при расчете на поперечную силу по п. 3.78.

Рисунок 3.7 Схема усилий в сечении, наклонном кпродольной оси железобетонного

элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента

а – с ненапрягаемой арматурой; б – с напрягаемой арматурой

Расчет стыков на сдвиг

3.86 Клееные или бетонируемые (стыки плоские или с уступом) в изгибаемых составных по длине конструкциях следует рассчитывать на прочность по сдвигу по формуле

Q ≤ 0,45mshNa, (3.73)

где Q – максимальное сдвигающее усилие от внешних нагрузок и предварительного напряжения в наклонной арматуре, взятых с коэффициентами надежности, соответствующими расчетам по первой группе предельных состояний;

0,45 – расчетное значение коэффициента трения бетона по бетону;

msh – коэффициент условий работы стыкового шва при сдвиге, определяемый для разных видов стыков по п. 3.87;

Na – усилие, воспринимаемое площадью рабочего сечения стыка, соответствующей сжатой части эпюры нормальных напряжений.

При этом коэффициенты надежности к усилиям, возникающим в напрягаемой арматуре (вместо указанных в п. 2.5 и таблице 2.4), принимаются равными:

gf = 1 ± 0,1 – при числе напрягаемых пучков (стержней) n £ 10;

– при n > 10.

В рабочее сечение стыка входит сечение стенки (ребра) и продолжение ее в верхней и нижней плитах.

При условии пересечения стыка в пределах стенки наклонными пучками, расположенными в закрытых заинъецированных каналах, в рабочее сечение стыка могут включаться также прилегающие к стенке участки вутов и плиты протяженностью с каждой стороны не более двух толщин плиты (без вутов) или стенки, если она тоньше плиты.

При учете совместной работы на сдвиг клееного стыка и жестких элементов (уступов, шпонок и т. п.), воспринимающих поперечную силу, несущую способность жестких элементов следует принимать с коэффициентом сочетания, равным 0,7. При этом усилие, воспринимаемое жестким элементом, не должно превышать половины величины поперечной силы, действующей на стык.

3.87 Коэффициенты условий работы msh в формуле (3.73) следует принимать равными:

для клееного плотного тонкого стыка с отверждением клеем – 1,2;

для бетонируемого стыка без выпусков арматуры – 1,0;

для клееного стыка с неотвержденным клеем с гладкой поверхностью торцов блоков – 0,25;

то же, с рифленой поверхностью торцов блоков – 0,45.

3.88 В стыках составных по длине пролетных строений не допускаются растягивающие напряжения от расчетных постоянных нагрузок, учитываемых при выполнении расчетов по первой группе предельных состояний.

Расчет на местное сжатие (смятие)

3.89 При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без косвенного армирования должно удовлетворяться условие

N ≤ jloc Rb, loc Aloc , (3.74)

где N – продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

jloc – коэффициент, принимаемый равным: при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия – 1,00, при неравномерном распределении – 0,75;

Aloc – площадь смятия;

Rb,loc – расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формулам:

Rb,loc = 13,5jloc1Rbt , (3.75)

. (3.76)

В формулах (3.75) и (3.76):

Rbt – расчетное сопротивление бетона растяжению для бетонных конструкций;

Аd – расчетная площадь, симметричная по отношению к площади смятия в соответствии со схемами, приведенными на рисунке 3.8.

3.90 При расчете на местное сжатие (смятие) элементов с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие

N ≤ Rb,red Aloc , (3.77)

где Aloc – площадь смятия;

Rb,red – приведенная прочность бетона осевому сжатию, определяемая по формуле

Rb, red = Rb jloc, b + j m Rs jloc, s . (3.78)

В формуле (3.78):

Rb, Rs – в МПа;

; (3.79)

j, m – соответственно коэффициент эффективности косвенного армирования и коэффициент армирования сечения сетками или спиралями согласно п. 3.72 [формулы (3.47), (3.48) и (3.51)];

;

Aef – площадь бетона, заключенного внутри контура сеток косвенного армирования, считая по их крайним стержням, при этом должно удовлетворяться условие Alog < Aef £ Аd;

Аd – расчетная площадь, симметричная по отношению к площади смятия Alog и принимаемая не более указанной на рисунке 3.8.

Остальные обозначения следует принимать согласно требованиям п. 3.89.

Бетон конструкции в зоне передачи на него сосредоточенных усилий (рисунок 3.8) должен быть рассчитан на местное сжатие (смятие), а также по трещиностойкости с учетом местных растягивающих напряжений согласно указаниям п. 3.111.

Рисунок 3.8 Схемы расположения расчетных площадей Ad

в зависимости от положения площадей смятия Aloс

Расчет на выносливость

3.91 Расчету на выносливость подлежат элементы железнодорожных мостов, мостов под пути метрополитена, совмещенных мостов и плиты проезжей части автодорожных и городских мостов; при толщине засыпки менее 1 м – ригели рам и перекрытия прямоугольных железобетонных труб, включая места их сопряжения со стенками.

На выносливость не рассчитывают:

бетонные опоры;

фундаменты всех видов;

звенья круглых труб;

прямоугольные трубы и их перекрытия при толщине засыпки 1 м и более;

стенки балок пролетных строений;

бетон растянутой зоны;

арматуру, работающую только на сжатие;

железобетонные опоры, в которых коэффициенты асимметрии цикла напряжений превышают в бетоне 0,6, в арматуре – 0,7.

Если при расчете на выносливость железобетонных опор и перекрытий труб напряжения в арматуре не превышают 75 % установленных расчетных сопротивлений (с учетом коэффициентов условий работы по п. 3.26 и п. 3.39), то дополнительные ограничения по классам арматуры и маркам стали, указанные в п. 3.33 для арматуры, рассчитываемой на выносливость при средней температуре наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С, могут не выполняться.

3.92 Расчет на выносливость элементов (или их частей) предварительно напряженных железобетонных конструкций, отнесенных к категориям требований по трещиностойкости 2а или 2б (п. 3.95), по сечениям, нормальным к продольной оси, следует производить по приведенным ниже формулам, подставляя абсолютные значения напряжений и принимая сечения элементов без трещин:

а) при расчете арматуры растянутой зоны:

sp, max = (sp1 – sel, c) + spg + spn ≤ map1Rp ; (3.80) sp, min = (sp1 – sel, c) + spg ; (3.81)

б) при расчете бетона сжатой зоны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов:

sbc,max = spc1 + spcg + spcn ≤ mb1Rb ; (3.82)

spc,min = spc1 + spcg (3.83)

(знак напряжений при расчете статически неопределимых конструкций может изменяться на противоположный).

В формулах (3.80) – (3.83):

sp,max, sp,min – напряжения в напрягаемой арматуре соответственно максимальные и минимальные;

sp1 – установившиеся (за вычетом потерь) предварительные напряжения в напрягаемой арматуре растянутой зоны;

s el,c – снижение напряжения в напрягаемой арматуре растянутой зоны от упругого обжатия бетона согласно п. 3.93;

spg = n1sbtg – напряжения в арматуре от постоянной нагрузки;

spn = n1sbtn – напряжения в арматуре от временной нагрузки;

где n1 – отношение модулей упругости согласно п. 3.48;

map1 – коэффициент условий работы арматуры, учитывающий влияние многократно повторяющейся нагрузки согласно п. 3.39;

Rp – расчетное сопротивление напрягаемой арматуры согласно п. 3.37;

spc,max, spc,min – сжимающие напряжения в бетоне соответственно максимальные и минимальные;

sbc1 – установившиеся (за вычетом потерь) предварительные напряжения в бетоне сжатой зоны;

sbtg, sbcn – напряжения в бетоне от постоянной нагрузки соответственно растянутой и сжатой зон;

sbtn, sbcg – напряжения в бетоне от временной нагрузки соответственно растянутой и сжатой зон;

mb1 – коэффициент условий работы бетона, учитывающий влияние многократно повторяющейся нагрузки согласно п. 3.26;

Rb – расчетное сопротивление бетона сжатию согласно п. 3.24.

П р и м е ч а н и е – При расчете как на выносливость, так и на трещиностойкость, при определении напряжений в бетоне с учетом приведенного сечения, в формулах напряжения в арматуре, напрягаемой на упоры, принимают без их снижения от упругого обжатия бетона (пои условии, если при расчете всю арматуру, имеющую сцепление с бетоном, включают в приведенные характеристики сечения).

3.93 Напряжения в напрягаемой арматуре следует вычислять с учетом снижения от упругого обжатия бетона sel,c, которое при одновременном обжатии бетона всей напрягаемой на упоры арматурой необходимо определять по формуле

sel,c = n1sbp . (3.84)

При натяжении арматуры на бетон в несколько этапов снижение предварительного напряжения в арматуре, натянутой ранее, следует определять по формуле

sel,c = n1Dsb m1. (3.85)

В формулах (3.84) и (3.85):

n1 – отношение модулей упругости согласно п. 3.48;

sbp – предварительное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры, вызываемое обжатием сечения всей арматуры;

Dsb – напряжение в бетоне на уровне центра тяжести арматуры, вызываемое натяжением одного пучка или стержня с учетом потерь, соответствующих данной стадии работы;

m1 – число одинаковых пучков (стержней), натянутых после того пучка (стержня), для которого определяют потери напряжения.

3.94 Расчет на выносливость элементов железобетонных конструкций с ненапрягаемой арматурой производится по формулам сопротивления материалов без учета работы бетона растянутой зоны. Этот расчет допускается производить по формулам, указанным в таблице 3.23.

Таблица 3.23

Характер работы элемента	Расчетные формулы
Изгиб в одной из главных плоскостей: проверка по бетону проверка по арматуре	(3.86) (3.87)
Осевое сжатие в бетоне	(3.88)
Внецентренное сжатие: проверка по бетону проверка по арматуре	(3.89) (3.90)

Формулы таблицы 3.23 могут использоваться для определения по их левым частям значений smin и smax при вычислении коэффициентов r, приведенных в таблицах 3.9, 3.17 и 3.18.

При расчете по формуле (3.90) следует учитывать также указания п. 3.91 по расчету на выносливость преимущественно сжатой арматуры при знакопеременных напряжениях.

Аналогичным образом следует выполнять расчет внецентренно растянутых элементов. При расчете центрально-растянутых элементов все растягивающее усилие передается на арматуру.

Кроме расчета на выносливость, сечения должны быть рассчитаны по прочности.

В формулах (3.86) – (3.90):

M, N – момент и нормальная сила;

Ired – момент инерции приведенного сечения относительно нейтральной оси без учета растянутой зоны бетона с введением отношения n¢ к площади всей арматуры согласно п. 3.48;

х¢ – высота сжатой зоны бетона, определяемая по формулам расчета упругого тела;

mb1, mas1 – коэффициенты, учитывающие асимметрию цикла напряжений в бетоне и в ненапрягаемой арматуре (с учетом сварных соединений) согласно п. 3.26 и п. 3.39, вводимые к расчетным сопротивлениям соответственно бетона Rb и арматуры Rs;

аu, а¢u – расстояние от наружной соответственно растянутой и сжатой (или менее растянутой) граней до оси ближайшего ряда арматуры;

Аred – площадь приведенного поперечного сечения элемента с введением отношения n¢, согласно п. 3.48 к площади поперечного сечения всей арматуры.

РАСЧЕТ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ

Расчет по трещиностойкости

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.95 Железобетонные конструкции мостов и труб в зависимости от их вида и назначения, применяемой арматуры и условий работы должны удовлетворять категориям требований по трещиностойкости, приведенным в таблице 3.24. Трещиностойкость характеризуется значениями растягивающих и сжимающих напряжений в бетоне и расчетной шириной раскрытия трещин.

Таблица 3.24

Вид и назначение конструкций, особенности армирования	Категория требований по трещиностойкости	Предельные значения
растягивающих напряжений в бетоне	расчетной ширины раскрытия трещин Δcr	минимальных сжимающих напряжений при отсутствии временной нагрузки
Обжимаемые стыки предварительно напряженных конструкций мостов всех назначений	2а	04)	–	Не менее 0,5 МПа
Элементы сквозных пролетных строений железнодорожных мостов	2а	0	–	–
Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой проволочной арматурой всех видов. Элементы автодорожных и городских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 3 мм, арматурными канатами класса К7 диаметром 9 мм, а также напрягаемыми стальными канатами (со спиральной и двойной свивкой и закрытыми)	2а		–	–
Элементы железнодорожных мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой стержневой арматурой. Элементы автодорожных и городских мостов (кроме стенок балок пролетных строений), армированные напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 4 мм и более, напрягаемыми арматурными канатами класса К7 диаметром 12 и 15 мм. Сваи мостов всех назначений, армированные напрягаемой стержневой арматурой и напрягаемой высокопрочной проволокой диаметром 4 мм и более, а также напрягаемыми арматурными канатами класса К7	2б	1,4Rbt, ser1)	0,0152)	Не менее 0,5 МПа
Стенки (ребра) балок предварительно напряженных пролетных строений мостов при расчете на главные напряжения	3а	По табл. 3.22	0,015	–
Элементы автодорожных и городских мостов, армированные напрягаемой стержневой арматурой. Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой проволочной арматуры	3б	–	0,020	–
Необжатые бетонируемые стыки, армированные ненапрягаемой арматурой, неразрезных напрягаемых пролетных строений Элементы мостов и труб всех назначений с ненапрягаемой арматурой. Железобетонные элементы мостов всех назначений с напрягаемой арматурой, расположенной вне тела элемента. Участки элементов (в мостах всех назначений), рассчитываемые на местные напряжения в зоне расположения напрягаемой стержневой арматуры	3в	–	0,0303)	–
1) При смешанном армировании допускается повышать предельные растягивающие напряжения в бетоне согласно указаниям п. 3.96. В конструкциях автодорожных и городских мостов с проволочной напрягаемой арматурой при расположении ее в плите проезжей части предельные значения растягивающих напряжений в бетоне в направлении его обжатия не должны быть более 0,8 Rbt, ser. 2) При оцинкованной проволоке допускается принимать Dcr = 0,02 см. 3) Ширина раскрытия трещин не должна превышать, см: 0,020 – в элементах пролетных строений железнодорожных мостов, в верхних плитах проезжей части автодорожных и городских мостов при устройстве на них гидроизоляции, в стойках и сваях всех опор, находящихся в зоне переменного уровня воды, а также в элементах и частях водопропускных труб; 0,015 – в элементах промежуточных опор железнодорожных мостов в зонах, расположенных выше и ниже переменного уровня воды; 0,010 – на уровне верхней грани в продольных стыках верхних плит проезжей части автодорожных и городских мостов. При расположении мостов и труб вблизи плотин гидростанций и водохранилищ в зоне попеременного замораживания и оттаивания (в режиме по ГОСТ 10060) ширина раскрытия трещин в зависимости от числа циклов попеременного замораживания в год должна составлять, см, не более: 0,015 – при числе циклов менее 50; 0,010 – то же, 50 и более. 4) Для стыков составных конструкций, в том числе от постоянных нагрузок, с коэффициентами надежности по нагрузки для предельных состояний первой группы (см. п. 3.88).

Если конструкция или ее часть не может быть запроектирована в соответствии с требованиями категории трещиностойкости, к которой она отнесена, она может быть запроектирована с учетом требований, предъявляемых к более высокой категории трещиностойкости.