Короткие и простые замыкания в распределительных сетях (стр. 2 )

Окружающая температура зависит от времени года, времени суток. Кроме того, температура самого провода обычно выше температуры окружающего воздуха за счет подогрева провода током нагрузки, а при отключении с большой выдержкой времени, сопротивление возрастает от нагрева током КЗ. Учесть все эти зависимости практически невозможно, поэтому активные сопротивления условно принимаются при температуре 20 ˚C или максимальной длительно допустимой для данной конструкции.

Таким образом, особенностью стальных проводов является низкая удельная проводимость и нелинейная зависимость проводимости при переменном токе, на которую влияет плотность тока и отношение периметра к сечению. Проводимость возрастает с увеличением плотности тока (А/мм2) и имеет относительно большие значения с увеличением отношения периметра к сечению.

4.3. Расчетные сопротивления проводов и кабелей

Расчетные сопротивления проводов и кабелей рекомендуется определять по следующей методике. Активное сопротивление проводов:

r = Cу·Сс·Спэ·ρ·L/S,

где Су = 1 + 0,004 (tº – 20º) – коэффициент увеличения сопротивления с повышением температуры. Значения Су для различных температур приведены в Приложении 31.

Сс = 1,02 – коэффициент, учитывающий увеличение сопротивления многопроволочных жил проводов и кабелей. Для шин и однопроволочных проводов Сс = 1.

Значения Спэ для медных и алюминиевых шин прямоугольного сечения приводится в Приложении 31. Значения Спэ определены по значениям токов, приведенным в таблице 1.3.31 [1] при частоте 50 Гц. Значения коэффициента Спэ для пакетов шин для приближенных расчетов допустимо принимать как для одиночных шин; ρ – удельное сопротивление при t = 20˚С:

– для меди ρ = 0,0178 Ом мм2/м – провода и шины;

– для алюминия ρ = 0,0294 Ом мм2/м – провода и кабели;

– для алюминия ρ = 0,0325 Ом мм2/м – шины;

– S – сечение проводника, мм2; L – длина проводника, м.

Сопротивления рассчитывают при следующих температурах:

1. Для проводов и кабелей с резиновой и пластмассовой изоляцией +65 ˚С;

2. Для шин +70 ˚С;

3. Для кабелей с бумажной изоляцией +80 ˚С.

Следует отметить, что температура нулевой жилы может быть меньше, чем фазной. Подобное допущение создает некоторый запас при расчетах.

В Приложениях 1, 2, 7 и 8 приводятся значения активных сопротивлений медных и алюминиевых проводов и шин.

Внутреннее индуктивное сопротивление медных и алюминиевых проводов незначительно и при расчетах им пренебрегают.

Внешнее индуктивное сопротивление X' проводов зависит от их сечения и взаимного расположения. Для учета внешнего сопротивления для круглых и плоских нулевых проводов, независимо от их материала, рекомендуется пользоваться Приложениями 26–30. Причем, если нулевой провод круглый, но отличается от фазного площадью сечения, необходимо индуктивное сопротивление применять по проводу меньшего сечения. При плоском нулевом проводнике сопротивление определяется по сечению фазного проводника.

При близком расположении фазного и нулевого проводников (прокладка провода в трубах) значением X' можно пренебречь. Для обеспечения безопасности обслуживания электроустановок и повышения надежности работы устройств защиты при замыкании одной из фаз на корпус или землю [1, §§ 1.7.79 и 7.3.139] предъявляют определенные требования к кратности тока однофазного КЗ относительно уставок защитных аппаратов. При проектировании электроустановок напряжением до 1000 В с глухозаземленной нетралью для определения тока однофазного КЗ необходимо рассчитать сопротивление цепи фаза–нуль. Однако из-за многообразия методов выполнения электрических сетей напряжением до 1000 В, различных способов зануления, широкого диапазона мощностей электроустановок и других условий этот расчет для конкретного объекта трудоемок, требует большого количества справочных материалов. Если фазные и нулевые проводники выполнены из круглых проводов одинакового сечения и проложены параллельно, то внешнее индуктивное сопротивление цепи фаза–нуль может быть рассчитано по формуле:

X' = 0,29 lg (d/r), (16)

где d – расстояние между проводниками, м; r – радиус проводника, м.

В Приложениях 26–30 приведены кривые зависимости индуктивного сопротивления от расстояния между открыто проложенными проводниками, позволяющие определить внешнее сопротивление воздушных линий и проводов, проложенных открыто.

4.4. Расчетные сопротивления шинопроводов

Активные сопротивления шин рассчитываются по формуле (13). В Приложении 8 представлены значения активного сопротивления плоских шин.

Внутреннее индуктивное сопротивление шин из алюминия и меди в расчетах обычно не учитывается ввиду его небольшого значения.

Для расчета сопротивлений открытых четырехпроводных шинопроводов активное сопротивление цепи фазная шина – нулевая шина принимается по Приложению 8, а индуктивное сопротивление рассчитывается по формуле:

X = 0,29·lg (dш/gш), (17)

где dш – расстояние между шинами, м; gш – среднее геометрическое расстояние площади сечения фазы от самой себя для одиночной шины, м (таблица 2).

Для шин прямоугольного сечения со сторонами b и h (м):

gш = 0,2235·(b + h).

Для шины квадратного сечения со стороной b:

gш = 0,44705·b. (18)

Для трубчатой шины квадратного сечения:

gш = 0,58·С·bн,

где bн – наружная (внешняя) сторона квадратного сечения, м; С – коэффициент по таблице 1.

Таблица 1

Значение коэффициента С

Отношение внутренней и внешней стороны шины квадратного сечения	Коэффициент С	Отношение внутренней и внешней стороны шины квадратного сечения	Коэффициент С
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5	0,7825 0,7930 0,8087 0,8286 0,8519	0,6 0,7 0,8 0,9 1,0	0,8778 0,9058 0,9358 0,9672 1,00

Таблица 2

Значение средних геометрических расстояний пакетов шин

Сечение пакета	Среднее геометрическое расстояние площади сечения пакета от самого себя
2(80х10) 2(100х10) 2(120х10) 2(80х10) 3(100х10) 3(120х10)	1,53 3,0 3,45 2,99 3,50 3,95

Значения средних геометрических расстояний для наиболее часто применяемых пакетов шин с зазорами между шинами, равными толщине шины, приведены в таблице 2.

При применении трехпроводного открытого шинопровода в качестве нулевого проводника обычно используется металлоконструкции зданий или специально проложенные стальные полосы.

Точный расчет внешнего индуктивного сопротивления в этом случае очень затруднителен, особенно когда в качестве «нуля» используется металлоконструкции здания.

Для облегченного определения полного расчетного сопротивления цепи фаза – нуль открытых трех - или четырехпроводных алюминиевых шинопроводов приведены в Приложении 8. В приближенных расчетах для активных и индуктивных сопротивлений шинопроводов можно принимать rош = r·1ш + 3rнул. пр, Хош = (7,5…9,4) ·Х1ш.

4.5. Расчетные сопротивления реакторов

Реакторы широко применяются на подстанциях энергосистем и станциях, питающих распределительные сети на напряжении 6…10 кВ для уменьшения токов КЗ. Основные схемы включения реакторов на подстанциях приведены на рис. 6.

Включение линейного реактора по схеме рис. 6а ограничивает ток КЗ за реактором и обеспечивает сравнительно небольшое снижение напряжения на шинах подстанции, а следовательно, и у потребителей, питающихся по другим линиям. Включение реактора по схеме рис. 6б также ограничивает ток КЗ, но при неудаленном КЗ напряжение на поврежденной секции шин снижается практически до нуля и остается близким к нормальному только на неповрежденной секции шин, что вызывает нарушение нормальной работы всех потребителей, питающихся от поврежденной секции шин. В технической информации и на щитках реакторов указывается их номинальное линейное напряжение U(кВ), номинальный ток I (A), реактивность реактора Хр(%), а также иногда и индуктивность реактора L(мГн). Для сдвоенных реакторов указывается еще величина m коэффициента связи; обычно m равно около 0,5.

а) б) в)

Рис. 6. Схемы включения реакторов: а – включение линейного реактора; б – включение группового сдвоенного реактора;
в – схема замещения сдвоенного реактора

Сопротивление реактора в именованных единицах (Омах), определяется по уравнению:

Хр%·Uр

Xp = ––––––––––, (19)

100Iр

где Хр% – относительная реактивность реактора, %; Uр – номинальное напряжение реактора, кВ; Iр – номинальный ток реактора, кА.

Активное сопротивление реакторов настолько мало, что не учитывается, и сопротивление реактора принимается чисто индуктивным. Схема замещения сдвоенного реактора дана на рис. 6в. Сопротивления лучей эквивалентной звезды равны:

Xа = – Xp·m; Xb = Xc = Xp· (1 ± m). (20)

Полное сопротивление между выводами реактора определяется по формулам:

Xab = Xac = Xp (21)

Xbc = 2Xp· (1 + m). (22)

Падением напряжения в некотором сопротивлении называется геометрическая разность напряжений на входе и выходе сопротивления. На рис. 7 падение напряжения U12 = U1 – U2. Потерей напряжения в этом же сопротивлении называется арифметическая разность тех же напряжений U12 = U1 – U2.

Напряжение на шинах при КЗ на выводах реактора равно потере напряжения в нем, остальное напряжение теряется в сопротивлении энергосистемы. Так как сопротивление системы и реактора принимается чисто индуктивным, то в данном частном случае потеря и падение напряжения численно равны. Напряжение на шинах определяется по выражению (23) или (24):

Рис. 7. Векторная диаграмма для определения падения напряжения и потери напряжения

Uш = I(3) Xp; (23)

Uш = U. (24)

Определять напряжение на шинах необходимо для расчета защит минимального напряжения, например, для пуска АВР, максимальной токовой защиты с пуском по напряжению и т. п.

Пример 4. Определить ток КЗ за реактором и напряжение на шинах в системах на рис. 6а и 6б.

Линейный реактор 6 кВ, 8 %, 600 А; сдвоенный реактор 6 кВ, 12 %, 2000 А, m = 0,5. Вторичное напряжение питающего трансформатора 6,6 кВ; ток КЗ до реактора 16 кА.

Решение

1. Сопротивление линейного реактора:

Xp = 10·Х·U/·I = 10·8·6/·600 = 0,462 Ом.

Сопротивление системы до выводов 6,6 кВ питающего трансформатора:

Xc = 6600/·16000 = 0,238 Ом.

Ток КЗ за линейным реактором:

= 6600/·(0,238 + 0,462) = 5450 A.

2. Сопротивление одной ветви сдвоенногo реактора:

Xp = 10·12·6/2000 = 0,36 Ом.

Ток КЗ за реактором:

= 6600/·(0,36 + 0,238) = 6379,65 А.

Необходимо обратить внимание на то, что хотя реакторы имеют номинальное напряжение 6,0 кВ, включены они на вторичное напряжение питающего трансформатора 6,6 кВ и приведения к одному расчетному напряжению в этом случае не требуется.

3. Напряжение на шинах при КЗ за линейным реактором Uш = · Хp = ·5450·0,442 = 4356 В, или 4356/6600 = 0,66 номинального.

Напряжение на неповрежденной секции шин по рис. 6б равно:

·0,36·6379,65 = 3971,4 В, или 0,602 номинального.

Следует отметить, что такое напряжение не обеспечивает надежной работы магнитных пускателей: обычно их напряжение отпадания колеблется в пределах 0,65…0,75 номинального и в данном случае могут иметь место неправильные отключения электродвигателей.

Те же напряжения можно определить и по выражениям (23) и (24):

Uш = 0,462·U/(0,462 + 0,238) = 0,66 Uн;

Uш = 0,36·U/(0,36 + 0,238) = 0,602 Uн.

Пример 5. На подстанции (рис. 8) выведен из работы трансформатор 2Т и секция шин IV питается от трансформатора через реактор трансформатора 2Т. Требуется определить ток КЗ на секции шин IV. Исходные данные взять из примера 4.

Рис. 8. Схема подстанции к примеру 5

Решение

Сопротивление двух последовательно включенных ветвей реактора по выражению (22) равно:

Xbc = 2·0,36·(1 + 0,5) = 1,08 Ом (рис. 6),

ток КЗ

= 6600/·(1,08 + 0,238) = 2894,56 A,

= ·2894,56/2 = 2503,8 A;

напряжение на секции шин I равно:

1,08·U/(1,08 + 0,238) = 0,819U.

Важно отметить, что максимальная токовая защита с пуском по напряжению 1Т или секционного выключателя откажет, так как ее напряжение срабатывания выбирается около 0,75U. Если же максимальные токовые защиты ветвей трансформатора Т2 выполнены без пуска по напряжению, то они обычно отстраиваются от номинального тока ветвей реактора 2000 А в этом случае их ток срабатывания должен быть не менее

(1,1...1,2)·2000/0,85 = 2600...2800 A,

и они также могут отказать из-за малого значения тока КЗ, особенно при двухфазных КЗ. Схемы, подобные схеме на рис. 8, встречаются при реконструкции подстанций, а так же могут создаваться в аварийных режимах.

4.6. Расчетные сопротивления трансформаторов

Полное сопротивление двухобмоточных трансформаторов вычисляется по выражению:

Zт = Uk·Uн2/100·Sн, (25)

где Uk – напряжение короткого замыкания, %; Uн – номинальное напряжение трансформатора, кВ; Sн – номинальная мощность, MВ·А.

Активное сопротивление определяется по потерям короткого замыкания в трансформаторе:

Rт = Pk·Uн2/Sн2, (26)

где Pk – потери короткого замыкания, Вт.

В выражениях (25) и (26) в качестве Uн можно подставить номинальное напряжение любой обмотки трансформатора. Сопротивление трансформатора будет приведено к тому напряжению, которое подставляется в выражения (25) или (26).

Индуктивное сопротивление трансформатора определяется по выражению:

Xт = .

Все необходимые данные указываются в каталогах и паспортах трансформаторов.

При расчетах необходимо иметь в виду, что все параметры трансформаторов имеют определенные разбросы. Например, действительная величина Uk трансформатора может отличаться от каталожной величины для этого трансформатора на ±10 %; действительные потери короткого замыкания могут отличаться на ±10 %.

Поэтому при расчетах токов КЗ следует пользоваться действительными данными, указанными в технической документации. Пользоваться каталожными данными можно только при проектировании, когда действительные данные неизвестны.

Схема замещения трехобмоточного трансформатора приведена на рис. 9. Для таких трансформаторов указывается три величины Uк для каждой пары обмоток: высшего-среднего (ВС), высшего-низшего (ВН) и среднего-низшего (СН).

Сопротивления лучей эквивалентной звезды сопротивлений трехобмоточного трансформатора определяются из системы уравнений:

Uкв = 0,5(Uкв-с + Uкв-н – Uкс-н);

Uкс = 0,5(Uкс-н + Uкв-с – Uкв-н); (27)

Uкн = 0,5(Uкв-н + Uкс-н – Uкв-с).

Определив Uкв, Uкс, Uкн по выражению (25), находят полные сопротивления лучей звезды в Омах.

Рис. 9. Исходная схема и схема замещения
трехобмоточного трансформатора

Активное сопротивление большинства современных трехобмоточных трансформаторов достаточно большой мощности настолько мало, что не учитывается, а полные сопротивления считаются чисто индуктивными. Если требуется определить активные сопротивления трехобмоточного трансформатора, то следует учитывать, что указываемые в каталогах значения потерь короткого замыкания относятся к наиболее тяжелому случаю: обмотка высшего напряжения и одна из обмоток среднего или низшего напряжения загружены полностью, вторая обмотка среднего или низшего напряжения находится без нагрузки.

Трехобмоточные трансформаторы выполняются с мощностями среднего или низшего напряжения обмоток, равными 100 %, или 67 % мощности первичной обмотки. Для трансформаторов с мощностью вторичной обмотки среднего или низшего напряжения, равной 100 % мощности обмотки высшего напряжения, активное сопротивление определяется по выражению:

R100 = Pк· Uн2/2Sн. (28)

Сопротивление обмотки, мощность которой равна 67 % мощности обмотки высшего напряжения, определяется по величине R100:

R67 = 1,5·R1

Для питания крупных потребителей (сети крупных городов и промышленных предприятии) применяются трансформаторы с расщепленной обмоткой низшего напряжения. У таких трансформаторов имеются две одинаковые обмотки низшего напряжения с одинаковой схемой соединений и одинаковой мощностью каждой обмотки, равной 50 % мощности обмотки высшего напряжения. При расчете сопротивлений таких трансформаторов следует учитывать, что величина Uк для них указывается для мощности каждой обмотки низшего напряжения.

Практически все современные трансформаторы имеют ответвления от обмоток для регулирования напряжения. В большинстве случаев изменение сопротивления трансформатора при регулировании напряжения, а следовательно, и изменение тока КЗ из-за этого не учитывается. Но в ряде случаев эти изменения приходится учитывать и возникает вопрос о вычислении сопротивления трансформатора при изменении числа витков его обмоток. У большинства трансформаторов распределительной сети ответвления для регулирования напряжения выполняются на стороне обмотки высшего напряжения. В соответствии с [2] требуется, чтобы все трансформаторы допускали длительную работу при напряжении питания, превышающем номинальное напряжение данного ответвления не более чем на 5 % при номинальной нагрузке и 10 % кратковременно (до 6 часов в сутки) или длительно при нагрузке 25 % номинальной. Для трансформаторов распределительных сетей с регулированием типов ПБВ и РПН с достаточной для практики точностью сопротивление трансформаторов для любого положения переключателя ответвлений Zтр можно определить по формуле:

Zтр = Zтн (1 ± ∆N)2, (30)

где Zтн – сопротивление трансформатора, определенное по выражению (25) для номинального напряжения; N – количество ответвлений; ∆ – изменение напряжения при переводе переключателя в одно следующее положение, ОЕ.

Выражение (30) выводится из основной формулы (25), если принять, что величина Uк, выраженная в процентах номинального напряжения, сохраняется неизменной. Следует отметить, что величина Uк при изменении числа витков остается постоянной не для всех конструкций, поэтому для трансформаторов мощностью 10 МВ·А и более в паспорте указываются три величены Uк – для номинального напряжения и для двух крайних ответвлений.

В соответствии с [2] для трансформаторов распределительных сетей предусмариваются два основных предела регулирования: для регулирования типа ПБВ – обычно ±2х2,5 %; для регулирования типа РПН у трансформаторов 25…630 кВ·А, 6…35 кВ ±6х1,67 % = ±10 %. Для трансформаторов большой мощности и более высоких напряжений пределы регулирования доводят до ±16 %.

Большинство трансформаторов в распределительных сетях имеет пределы регулирования типа ПБВ ±2х2,5 %. Сопротивление таких трансформаторов, определенное по выражению (31), будет изменяться в пределах

Zтр = Zтн (1 ± 0,05)2 = (1,1...0,91) Zтн.

При неизменном напряжении питания, равном номинальному напряжению основного ответвления Uн и питания от системы бесконечной мощности, ток трехфазного КЗ на выводах низшего напряжения будет изменяться в следующих пределах:

= Uн/((1,1...0,91) Zтн) = (0,91...1,1) Uн/Zтн.

При регулировании типа РПН в пределах ±10 % сопротивление трансформатора будет изменяться в пределах:

Zтр = Zтн (1 ± 0,1)2 = (1,21...0,81) Zтн,

а ток – в пределах

= Uн/((1,21...0,81)Zтн) = (0,825...1,23)Uн/Zтн.

Допускается работа трансформаторов при напряжении на его вводах, на 10 % превышающем номинальное напряжение.

Значения токов КЗ (за единицу принят ток КЗ при номинальном напряжении Uн) при различных напряжениях питания Uр и различных положениях переключателя ответвлений следующие:

– положение переключателя	-10	-5	0	+ 5	+ 10;
– напряжение питания Uр, ОЕ	1,0	1,05	1,1	1,15	1,20;
– сопротивление трансформатора Zтр, ОЕ	0,825	0,91	1,0	1,10	1,21;
– ток КЗ I(3)к, ОЕ	1,21	1,15	1,1	1,05	0,99.

За расчетное напряжение питания Uр принимается вторичное напряжение трансформаторов, питающих распределительную сеть. Для современных трансформаторов это – 38,5; 11 и 6,6 кВ, что составляет 1,1 номинального напряжения сетевых трансформаторов 35; 10 и 6 кВ. Следовательно, расчетные условия (расчетное напряжение, равное 1,1 номинального напряжения сетевых трансформаторов и номинальное сопротивление) соответствует среднему значению тока КЗ. При установке переключателей ответвления при регулировании ПБВ в положения ±5 % токи КЗ отличаются всего на 5 % от расчетного, что вполне допустимо.

При регулировании типа РПН в пределах ±10 % возможные отклонения действительного тока от расчетного больше. Но трансформаторы с РПН имеют автоматическое управление, и отклонение действительного напряжения питания Uр от номинального напряжения Uрн ответвления не превосходит одной ступени регулирования или 1,67 %. В этом случае при положении переключателя ответвлений (±10 %) ток будет равен:

= ((1 ± 0,0167) 0,9Uр)/(0,825 Zтн) = (1,1...1,07)Uр/Zтн,

или (0,99…0,96) Uрн/Zтн.

Следовательно, принятые расчетные условия обеспечивают определение расчетного тока КЗ при любых положениях ответвлений и питании от ЭЭС бесконечной мощности с точностью ±(5-10) %, что вполне достаточно. Действительные значения отклонений будут еще меньше, так как последовательно с сопротивлением трансформатора будет включено сопротивление линии распределительной сети.

Для трансформаторов с регулированием РПН в пределах ±16 % применяется автоматическое регулирование напряжения. Вопрос об учете изменения сопротивления трансформаторов решается в зависимости от местных условий, в основном от пределов действительного колебания напряжения.

Во многих случаях при определении тока КЗ на выводах трансформатора можно пренебречь не только сопротивлением ЭЭС, но и сопротивлением питающей сети. В этом случае расчетное уравнение принимает вид:

= U/(·Zт) = U·Sн/·10·Uk·Uн2 = Iн/Uk,

где Iн – номинальный ток трансформатора, А.

Таким приближенным расчетом удобно пользоваться для расчета токов КЗ в сетях 0,4 кВ.

Пример 6. В конце линий для условий примера 3 включены два трансформатора: 10/0,4 кВ, 25 кВ·А и 400 кВ·А, Uк = 4,5 %, Рк = 600 и 5500 Вт, Y/Yo. Определить ток КЗ на выводах 0,4 кВ трансформаторов.

Решение

Активные сопротивления трансформаторов равны:

R25 = 600·102/252 = 96 Ом; R400 = 5500·102/4002 = 3,44 Ом.

Полные сопротивления:

Z25 = 10·4,5 102/25 = 180 Ом,

Z400 = 10·4,5·102/400 = 11,25 Ом.

Индуктивные сопротивления:

X25 = = 152,3 Ом; X400 = = 10,71 Ом.

Если пренебречь сопротивлением сети, то ток трехфазного КЗ на выводах 0,4 кВ:

= 11000/·180 = 35,32 А, = 11000/·11,25 = 565,2 А.

Если трансформаторы подключены к кабельной линии, то токи КЗ:

= 11000/·=

= 11000/·183,86 = 34,58 А,

= 11000/·=

= 11000/·14,8 = 429,6 А.

Если трансформаторы подключены к воздушной линии с алюминиевыми проводами, то токи КЗ:

= 11000/·=

= 11000/·185 = 34,37 А,

= 11000/·=

= 11000/·16,04 = 396,4 А.

Те же вычисления выполняются по уравнению (2) для кабельной линии:

Zрс = 3,132 Ом; = 11000/·(3,132 + 180) = 34,72 А,

= 11000/·(3,132 + 11,25) = 442,11А.

На основании результатов расчета примера 6 можно сделать следующие выводы:

а) для трансформаторов очень малой мощности расчеты всеми способами (с учетом Zрс, активных сопротивлений, по полному сопротивлению) дают практически одинаковые результаты;

б) для трансформаторов большой мощности расчет без учета Zрс, недопустим;

в) в общем случае, поскольку численные соотношения активных, индуктивных и полных сопротивлений трансформаторов и линий весьма различны для разных случаев, все расчеты следует выполнять по выражению (7).

Пример 7. Определить сопротивления трехобмоточного трансформатора мощ-ностью 16 МВ·А; 115/38,5/6,6; Uк: ВН-СН 10,5 %; ВН-НН 17 %; СН-НН 6 %.

Решение

По формулам (25)

Uкв = 0,5· (10,5 + 17 – 6) = 10,75 %,

Uкс = 0,5· (10,5 + 6 – 17) = –0,25 %,

Uкн = 0,5· (17 + 6 – 10,5) = 6,25 %.

По выражению (25)

Zв = 10·10,75·1152/16000 = 88,85 Ом,

Zс = 10· (–0,25) ·1152/16000 = –2,066 Ом,

Zн = 10·6,25·1152/16000 = 51,66Ом.

Важно обратить внимание на то, что одно из сопротивлений лучей эквивалентной звезды оказалось отрицательным, что вызвано принятыми в [2] численными значениями Uk между разными парами обмоток трансформатора.

Сопротивление трансформатора между выводами ВН и СН равно 88,85 – 2,066 = 86,79 Ом; между выводами ВН и НН 88,85 + 51,66 = 140,51 Ом; между выводами СН и НН -2,066 + 51,66 = 49,594 Ом.

Все сопротивления отнесены к напряжению 115 кВ.

4.7. Активное сопротивление дуги в месте КЗ

При определении минимального значения тока КЗ в установках напряжением до 1000 В следует учитывать влияние на ток КЗ активного сопротивления электрической дуги в месте КЗ. Приближенные значения активного сопротивления дуги приведены в таблице 3.

Таблица 3

Расчетные условия КЗ	Активное сопротивление дуги (мОм) при КЗ за трансформаторами мощностью, кВА
250	400	630	1000	1600	2500
КЗ вблизи выводов низшего напряжения трансформатора	В разделке кабелей напряжением, кВ	0,4	15	10	7	5	4	3
0,525	14	8	6	4,5	3,5	2,5
0,69	12	7	5	4	3	2
В шинопроводе типа ШМА напряжением, кВ	0,4	–	–	–	6	4	3
0,525	–	–	–	5	3,5	2,5
0,69	–	–	–	4	3	2
КЗ в конце шинопровода типа ШМА длиной 100…150 м напряжением, кВ	0,4	–	–	–	6-8	5-7	4-6
0,525	–	–	–	5-7	4-6	3-5
0,69	–	–	–	4-6	3-5	2-4

При точных расчетах активное сопротивление дуги зависит от тока КЗ и длины дуги и рассчитывается по формуле: