Производство бетонных работ на строительной площадке (стр. 14 )

Окончание таблицы Д.2

Условное обозначение или химическая формула модификаторов	Содержание модификаторов, %: от «Ц» от «В»	1 сут KR. M.1	2 сут KR. M.2	28 сут KR. M.28
ПВК ПВК + НН	— 12 — 12 + 6	1,05А 1 – 5 ×10–3В 5mт. в – 0,2	1,05А 1 – 2,7 ×10–3В 1 + 1,4(mт. в – 0,15)	1,05A 0,92
ПВК + (C-3)	От 0,6 до 0,7(C-3) 12ПВК	1,15	1,20	1,15
ПВК+HH+(C-3)	От 0,6 до 0,7(C-3) 12ПВК + 6HH	1,4 – 40(mт. в – 0,3)2	36mт. в – 60mт. в2 – 4	1,04
ГО + HH + ЛСТ (ЛМГ)	0,15ЛСТ 4ГО + 4HH	1,4 – 40(mт. в – 0,3)2	1,10	1,00
Примечание — В представленных зависимостях функциональные коэффициенты (А) и (В) имеют следующий вид: A = 0,9 + 4,7 × 10–3B; B = 75 – Rб.

41

1-9 – график функции ФR.1 для бетонов при (В – ВП)/Ц’ соответственно равном 0,30; 0,35; 0,40; 0,45; 0,50; 0,55; 0,60; 0,65 и 0,70

1 – Обобщенные зависимости прочности бетона в суточном возрасте ФR.1

42

1-9 – график функций ФR.2 для бетонов при (В – ВП)/Ц’ соответственно равном 0,30; 0,35; 0,40; 0,45; 0,50; 0,55; 0,60; 0,65 и 0,70

2 – Обобщенные зависимости функций прочности бетона в двухсуточном возрасте ФR.2

43

1-9 – график функций ФR.28 для бетонов при (В – ВП)/Ц’ соответственно равном 0,30; 0,35; 0,40; 0,45; 0,50; 0,55; 0,60; 0,65 и 0,70

3 – Обобщенные зависимости функций прочности бетона в 28-суточном возрасте ФR.28

44

4 – График зависимостей К R. t для бетонов классов В10-В25 при подвижности смеси 3-16 см (3% < С3А < 5%)

5 – График зависимостей К R. t для бетонов классов В10-В25 при подвижности смеси

3-16 см (6% < С3А < 9%)

45

6 – Удельное экзотермическое тепловыделение портландцемента при твердении бетона в нормальных температурно-влажностных условиях

46

Приложение Е

(справочное)

Пример определения режимов выдерживания конструкций в опалубке

Е.1 Исходные данные

Требуется определить режимы выдерживания в опалубке (продолжительность выдержива­ния и температурные условия) железобетонных колонн сечением 0,3x0,4 м, высотой 2,5 м до дос­тижения распалубочной прочности бетона при следующих исходных данных:

1) класс бетона — В25;

2) распалубочная прочность — 70 % от проектной;

3) состав бетона:

— цемент Ц = 245 кг/м3;

— песок П = 890 кг/м3;

— щебень Щ = 1025 кг/м3;

— тонкодисперсный наполнитель Дн = 35 кг/м3;

— химическая добавка — пластификатор ХДПЛ = 1,464 кг/м3;

— химическая добавка — ускоритель твердения ХДУ = 5,3 кг/м3;

— вода В = 183 кг/м3;

— класс бетонной смеси по удобоукладываемости — 11 (осадка конуса на заводе-изготовителе — 7 см);

— температура окружающей среды в период выдерживания бетона — 22 °С;

— опалубка — деревянная нетеплоизолированная с удельной массой Gоп = 280 кг/м3;

— содержание арматуры в 1 м3 бетона — Gа = 19 кг.

4) характеристика материалов:

— портландцемент ПЦ400 — Д20 ПО «Волковыскцементношифер» с содержанием минеральных добавок (трепела) г'д = 0,2 % и трехкальциевого алюмината С3А = 6 %;

— активность в суточном возрасте — 12,5 МПа;

— активность в двухсуточном возрасте — 20,0 МПа;

— химическая добавка— пластификатор С-3;

— химическая добавка — ускоритель твердения полиметаллический водный концентрат,

— тонкодисперсный наполнитель — шлак молотый Белорусского металлургического завода;

5) водопоглощение песка Wп = 0,9 %;

6) водопоглощение щебня Wщ = 0,45 %;

7) система статистического контроля прочности бетона не внедрена.

Е.2 Расчет температуры и продолжительности выдерживания бетона в опалубке

Е.2.1 Вычисляем количество воды, поглощаемое заполнителем бетонной смеси

Вп = 890 • 0,009 + 1025 • 0,0045 = 12,6 кг/м3.

Е.2.2 Вычисляем суммарное содержание цемента и тонкодисперсного наполнителя

Ц´= 245+ 35 = 280 кг/м3.

Е.2.3 Вычисляем водоцементное отношение бетонной смеси с учетом тонкодисперсного наполнителя и без учета воды, поглощенной заполнителем

Е.2.4 По таблице 10.1 определяем объемную концентрацию цементного теста и воды, им­мобилизованной заполнителем

mт в = 0,262.

47

Е.2.5 Вычисляем модуль поверхности колонн, пренебрегая поверхностью торцов

Е.2.6 Рассчитываем ориентировочную среднюю температуру выдерживания бетона по формуле (10.17), принимая для Мп = 11,7 м-1 Δt = 4 °С и 1б. см = tв = 22 °С

tcp = 22 + 4 = 26 °С.

Е.2.7 По графику (рисунок Д.4, приложение Д) или по формуле (10.3) определим в первом приближении значения температурного коэффициента для одних, двух и 28 суток:

Е.2.8 По таблице Д.2 приложения Д принимаем значения коэффициента (KR. M), учитывающего влияние на прочность бетона в возрасте одних, двух и 28 суток модификаторов бетона (С-3) + ПВК

KR. M.1 = 1,15; KR. M.2 = 1,20; KR. M.28 = 1,15

Е.2.9 По графикам рисунков Д.1, Д.2 и Д.3 приложения Д определяем значения функций (ФR.1, ФR.2 и ФR.28)

Ф R.1 = 0,430; Ф R.2 = 0,563; Ф R.28 = 0,725.

Е.2.10 Рассчитываем параметры (P1) и (Р2) по формулам (10.1) и (10.2):

Е.2.11 Вычисляем значения функциональных коэффициентов скорости набора прочности бетона по формулам (10.6) и (10.7):

48

Е.2.12 Рассчитываем продолжительность выдерживания бетона в опалубке по формулам (10.10) и (10.11):

Отметим, что принятые в бетоне химические добавки С-3 и ПВК, а также тонкодисперс­ный наполнитель шлак БМЗ позволили сократить расход цемента до 245 кг/м3 и сроки выдержи­вания бетона в опалубке в 1,7 раза.

Е.2.13 Уточним среднюю расчетную температуру бетона за время выдерживания в опа­лубке в течение 3 сут, произведя следующие расчеты.

Определим значение удельного экзотермического тепловыделения цемента при твердении бетона в нормальных температурно-влажностных условиях по формуле (10.12) или по графику рисунка Д.6 приложения Д:

Рассчитаем значение коэффициента (Kt. t) по формуле (10.15)

Рассчитаем значения удельного тепловыделения цемента при t = 26 °С за первые, вторые и третьи сутки по формуле (10.13)

49

Принимаем начальную температуру бетона равной температуре окружающей среды (tB), так как температура арматуры и опалубки также будет равна tB = 22 °С.

Рассчитываем удельную теплоемкость бетонной смеси по формуле (10.20)

Рассчитываем температуру бетона в конце первых, вторых и третьих суток по формулам (10.21)—(10.24):

Рассчитываем среднюю температуру выдерживания бетона за трое суток по формуле (10.25)

Разность между расчетной температурой и принятой для предварительных расчетов составляет

26 - 24,4 = 1,6 °С,

что не превышает 3 °С. Следовательно, не требуется корректировка расчетов.

50

Приложение Ж

(справочное)

Перечень использованных источников

Атаев индустриального строительства из монолитного бетона. М., 1989.

Баженов бетона. М., 1987.

Блещик -механические свойства и реология бетонной смеси прессвакуум бетона. — Мн., 1977.

Евстифеев транспорт пластичных и сыпучих материалов в строитель­стве.— М., 1989.

Калмыков технология бетонирования монолитных конструкций. — Мн., 1980.

, Сагадаев бетон на индустриальной основе. — М., 1986.

Наназашвили — строительные материалы, изделия и конструкции. — М., 1990.

Пашков и проблемы развития монолитного строительства в Белоруссии. — Мн., 1983.

Хаютин бетон. — М., 1991.

Рекомендации по укладке, доставке бетонных смесей автотранспортными средствами. — М., 1988.

Руководство по производству бетонных работ. — М., 1975.

Руководство по укладке бетонных смесей бетононасосными установками. — М., 1979.

Сборник паспортов НТД N4, 1980.

Справочник строителя. Бетонные и железобетонные работы. — М., 1987.

Отчеты о научно-исследовательской работе по теме: «Разработать и внедрить ресур-соэнергоэкономные унифицированные конструктивные и технологические решения фундаментов жилых и общественных зданий на основе применения монолитного бетона, рассчитанных на мас­совое строительство, обеспечивающие снижение арматурной стали и расход бетона на 30—50 %». НИПТИС, Мн., 1996-1997.

Стандарт Американского общества испытания стройматериалов (ASTM).

51