Партнерка на США и Канаду по недвижимости, выплаты в крипто
- 30% recurring commission
- Выплаты в USDT
- Вывод каждую неделю
- Комиссия до 5 лет за каждого referral
Групповой заземлитель состоит из четырех полушаровых электродов, расположенных в вершинах квадрата со стороной а = 3 м ( см. рисунок).
Дано: Радиус электродов r = 0,5 м; земля однородная с удельным сопротивлением = 157 Ом*м. Определить: коэффициент использования и сопротивление Rгр группового заземлителя. Варианты ответа: h = 0,35, Rгр = 34,5 Ом; h = 0,65, Rгр = 19,2 Ом; h = 0,8, Rгр = 14,1 Ом; h = 0,75, Rгр = 20,3 Ом; h = 0,5, Rгр = 20 Ом. 5. Решите задачу: Корпус электроустановки заземлен через полушаровой заземлитель. Дано: максимальное значение тока через заземлитель Iз = 3 А; удельное сопротивление грунта растеканию тока = 50 Ом*м. Определить: радиус полушарового заземлителя, необходимый для обеспечения безопасности человека, касающегося заземленного корпуса электроустановки при замыкании фазы на этот корпус, если допустимое напряжение прикосновения равно 100 В. Максимальное расстояние от человека до заземлителя x = 10 м. Варианты ответа: 1 м; 0,4 м; 1,2 м; 0,25 м; 0,8 м 8-МАЪРУЗА |
Электробезопасность при обслуживании напольных устройств на электрифицированных
участках железных дорог.
1. Методика оценки условий электробезопасности
Наиболее объективный и всесторонний анализ безопасности труда можно провести лишь с использованием аппарата теории вероятности и математической статистики, при учете случайного характера явлений, приводящих к электротравме.
Под опасной ситуацией понимают прикосновение к частям электроустановок, оказавшихся в этот момент под напряжением. Исход опасной ситуации зависит от соотношения допустимого и воздействующего напряжений. В то же время имеется вполне определенная связь между вероятностью злектротравмирования и продолжительностью опасного режима.
Рассмотрим основные аспекты применения вероятностно-статистических методов применительно к анализу условий электробезопасности в системе электроснабжения железных дорог.
При анализе электробезопасности в качестве количественной меры безопасности труда принимают вероятность поражения человека Р (П) или вероятность непоражения Р (Б). Случаи поражения и непоражения образуют полную группу несовместных событий, для которых справедливо соотношение Р (П) + Р (Б)= 1. Электро-травмирования являются редкими событиями, чему соответствуют малые значения вероятностей Р (П). Поэтому во избежание значительных ошибок в определении Р (П) через значения Р (Б) анализ электробезопасности проводят, основываясь на непосредственном вычислении вероятности поражения.
Согласно [1] вероятность поражения человека в результате воздействия на него электрического тока при обслуживании, например, проводников обратного тока есть ряд независимых событий, которые определяются вероятностями возникновения режима к. з. в тяговой сети 
, прикосновения человека к рельсовому пути и соединенным с ним устройствам Рк. превышения допустимого по условиям обеспечения электробезопасности напряжения реальными значениями на устройствах электроснабжения 
, совпадения моментов воздействия импульса электрического тока и наиболее уязвимой фазы кардиоцикла 
:
[1]
В выражении (1)
где 
- время срабатывания токовой защиты;
- продолжительность фазы Т кардиоцикла;
- период кардиоцикла.
Структура сомножителей формулы (1) позволяет сделать вывод о важном методологическом значении этого выражения при исследовании эффективности организационно-технических мероприятий, направленных на повышение безопасности труда. Количественное выражение составляющих безопасности дает возможность сравнивать различные варианты защитных устройств и мероприятий, выявлять опасные фазы технологического процесса и находить наиболее экономичные пути снижения травматизма.
2. Обеспечение электробезопасности при коротких замыканиях
на участках переменного тока
В условиях тяговых сетей переменного тока производство работ на рельсах и металлических устройствах, соединенных с ними, заставляет уделять большое внимание вопросам электробезопасности труда. Потенциалы рельсов при коротких замыканиях в контактной сети переменного тока, выносятся на корпуса релейных шкафов (РШ), мачты светофоров и прочие металлические сооружения. Это может привести к электротравме персонала, обслуживающего вышеуказанные устройства.
Рекомендации, по снижению потенциалов рельсов в аварийном режиме, могут принести эффект лишь при консольном питании короткого замыкания через контактную подвеску одного пути. В этих случаях, напряжение рельсы - земля, при коротких замыканиях, значительно меньше, чем при повсеместно применяемом, двустороннем питании тяговых сетей и узловой схеме соединения контактных подвесок.
Значение потенциалов рельсы-земля при коротких замыканиях зависит от ряда факторов: поперечного сопротивления рельсы-земля 
, типа контактной подвески, мощности системы и тяговых подстанций, расстояния между тяговыми подстанциями и т. д. Провести экспериментальные исследования по определению величин потенциалов рельсов при широком диапазоне изменения указанных выше параметров не представляется возможным. Поэтому для выявления диапазона изменения напряжения рельсы-земля выполняются специальные расчеты.
Расчетная схема представлена на рис.1.
К. С. – 27,5 кВ.
I к. з.
ТП1 I э ТП2
 |
250 А
рельс
подсыпка РШ
Рис. 1
Значения принужденной составляющей потенциала рельсы-земля на перегоне в месте короткого замыкания на участке с двусторонним питанием тяговой сети и узловым соединением контактных подвесок равно:
где
соответственно 
- напряжения холостого хода на шинах смежных тяговых
подстанций 1 и 2;
- токи короткого замыкания тяговых подстанций 1 и 2;
- расстояния от тяговых подстанций 1 и 2 до места короткого
замыкания;
- расстояние от подстанции 1 до поста секционирования;
- удельное сопротивление контактной подвески
- удельное взаимное индуктивное сопротивление между
контактными подвесками четного и нечетного путей;
- сопротивление систем внешнего энергоснабжения и
трансформаторов-тяговых подстанций 1 и 2;
- удельное продольное сопротивление рель совой сети;
- удельное взаимное индуктивное сопротивление между
контактной подвеской и рельсами.
В результате короткого замыкания на рельсы, принужденная составляющая напряжения рельсы-земля при двустороннем питании и узловой схеме соединения контактных подвесок обоих путей достигает на перегоне величины 775 - 1100 В.
Результаты расчетов напряжений рельсы-земля согласно выражению
(1) приведены на рис. 2 Расчеты производились для однопутного участка с двухсторонним питанием и контактной подвеской типа ПБСМ 95 + МФ 100. Расстояние между тяговыми подстанциями принималось 36 км.
Зависимости максимальных напряжений рельсы-земля от координаты точки короткого замыкания на однопутном участке были получены при сопротивлении тяговых трансформаторов и системы внешнего энерго-снабжения 
Ом.
При построении кривых рис.2. выбирались различные величины поперечного сопротивления рельсы-земля:
Кривая 2 при 
= 1 Ом*км;
Кривая 3 при = 2 Ом*км;
Кривая 4 при = 4 Ом*км;
Кривая 5 при = 8 Ом*км;
С ростом расстояний между тяговыми подстанциями величины напряжений рельсы-земля при коротких замыканиях снижаются.
Из кривых рис. 2. видно, что наибольшие потенциалы возникают при коротких замыканиях на расстоянии от 3 до 7 км от одной из тяговых подстанций. Чем дальше происходят короткие замыкания от этих точек тем ниже потенциал тяговых рельсов.
Максимальные потенциалы тяговых рельсов в месте короткого замыкания могут достигать 1100 - 2900 В. Величина напряжения рельсовой сети при прочих равных условиях сильно зависит от величины переходного сопротивления «рельсы-земля». Так, если при коротком замыкании на расстоянии 9 км от одной из тяговых подстанций и 
Ом*км напряжение рельсовой сети составляет 1000 В, то при_ коротком замыкании в той же точке и 
Ом*км указанное напряжение достигаем 2000 В.
Основные порталы (построено редакторами)