Устройство монолитных, сборных и сборно-монолитных бетонных и железобетонных конструкций при строительстве и монтаже зданий и сооружений, реконструкции и капитальном ремонте действующих предприятий (стр. 8 )

-  для отогрева промороженных бетонных и грунтовых оснований, арматуры, закладных металлических деталей и опалубки, удаления снега и наледи;

-  для интенсификации твердения бетона конструкций и сооружений, возводимых в скользящей опалубке; плит перекрытий и покрытий; вертикальных и наклонных конструкций, бетонируемых в металлической или конструктивной опалубках;

-  для предварительного отогрева зоны стыков сборных железобетонных конструкций и ускорения твердения бетона или раствора заделки;

-  для ускорения твердения бетона или раствора при укрупнительной сборке большеразмерных железобетонных конструкций.

Источником инфракрасных (тепловых) лучей служат ТЭНы мощностью 0,6…1,2 кВт с рабочим напряжением 127, 220 и 380 В, керамические стержневые излучатели диаметром 6…50 мм, мощностью 1…10 кВт, кварцевые трубчатые излучатели и другие средства. Для создания направленного потока инфракрасных лучей применяют отражатели параболического, сферического и трапецеидального типа [26].

Инфракрасные установки в комплекте с отражателями и поддерживающими устройствами используют для прогрева конструкций, возводимых в скользящей опалубке, тонкостенных элементов стен, подготовке под полы, плитных конструкций, стыков крупнопанельных зданий.

При обогреве плитных конструкций используют излучатели с отражателями коробчатого типа, которые или устанавливают на бетонную поверхность, или подвешивают на расстоянии от нее. Чтобы предотвратить быстрое испарение влаги, поверхность бетона покрывают пленкой.

При возведении стен в щитовой и объемно – переставной опалубке применяют односторонний обогрев излучателями сферического типа. Для обеспечения прогрева всей плоскости стены отражатели располагают на разных уровнях на телескопических стойках и на расчетном расстоянии от стены.

При возведении конструкций в скользящей опалубке бетон, выходящий из опалубки, прогревают двухсторонним расположением инфракрасных излучателей. Их подвешивают к щитам опалубки или размещают на подвесных подмостях. Чтобы исключить потери теплоты, возводимые конструкции изолируют от окружающей среды брезентовым чехлом.

Для прогрева стыков сборных железобетонных конструкций крупнопанельных зданий применяют различные типы нащельников в виде прямоугольных коробов (при устройстве плоских стыков элементов) или сегментных (для стыков, расположенных под прямым углом).

Для улучшения поглощения инфракрасного излучения поверхность опалубки покрывают черным матовым лаком. Температура на поверхности бетона не должна превышать 80…90˚С.

Инфракрасные установки располагают на таком расстоянии друг от друга, чтобы прогревалась вся поверхность бетона. Инфракрасный обогрев обеспечивает хорошее качество термообработки бетона при условии соблюдения теплового режима выдерживания бетона.

Поскольку глубина проникновения инфракрасных лучей в бетон не превышает 2 мм, то лучистая энергия превращается в тепловую в тонких поверхностных слоях бетона, остальная же масса конструкции нагревается за счет теплопередачи от этих слоев и экзотермии цемента. Инфракрасный прогрев наиболее эффективен при прогреве тонкостенных конструкций и конструкций с очень высоким модулем поверхности (Мп от 10 до 30 м-1), поэтому не имеет широкого распространения. К тому же инфракрасный прогрев, особенно при отсутствии влагоизоляции открытых поверхностей железобетонных и бетонных элементов и при использовании интенсивных режимов, может привести к значительному снижению конечной прочности, достигающему 50% от марочной, к резкому падению защитных свойств и замедлению темпов бетонирования. Ввиду дефицитности генераторов инфракрасного излучения и большой энергоемкости инфракрасных установок этот метод при необходимости получения повышенной прочности бетона оказывается неконкурентоспособным в сравнении с другими методами электротермии.

1.1.18.6  Индукционный прогрев монолитных конструкций

Индукционный прогрев монолитных конструкций позволяет использовать магнитную составляющую переменного электромагнитного поля для теплового воздействия электрического тока, наводимого электромагнитной индукцией. При индукционном прогреве монолитных конструкций энергия переменного магнитного поля преобразуется в арматуре или стальной опалубке в тепловую и передается бетону теплопроводностью.

Индукционный способ может быть применен как для термообработки бетона некоторых типов монолитных конструкций в условиях строительной площадки, так и для ускорения твердения бетона конструкций при изготовлении их в условиях припостроечных полигонов. Индукционный прогрев применим к конструкциям замкнутого контура, длина которых превышает размеры сечения, с густой арматурой с коэффициентом армирования более 0.5, при бетонировании которых имеется возможность обмотать их кабелем (изготовить индуктор) или когда бетонирование производят в металлической опалубке. Нагревание бетона в электромагнитном поле (индукционное) применяется для густо армированных конструкций линейного типа (балки, ригели, трубы, колонны). Вокруг опалубки прогреваемого элемента устраивают спиральную обмотку - индуктор из изолированного провода и включают его в сеть. Под воздействием переменного электромагнитного поля стальная опалубка и арматура, выполняющие роль сердечника (соленоида), нагреваются и передают тепловую энергию бетону.

Индукционный нагрев позволяет вести термообработку бетона монолитных железобетонных каркасных конструкций (колонны, ригели, балки, прогоны, элементы рамных конструкций, отдельные опоры); замоноличивания стыков каркасных конструкций; сталебетонных и сборно-монолитных конструкций; омоноличивания каркаса и усиления каркасных конструкций; монолитных железобетонных сооружений, возводящихся в скользящих, подъемно-переставных и катучих опалубках (стволы труб, силосов, ядер жесткости, коллекторы и т. п.); железобетонных изделий в условиях припостроечных полигонов -(ригели, балки, колонны, перемычки, сваи, опоры, трубы, колодцы, элементы элеваторов и т. п.)

Индукционный нагрев насыщенных арматурой каркасных конструкций и конструкций, возводящихся в стальной опалубке, обладает рядом достоинств:

-  органически просто осуществляется собственно прогрев бетона насыщенных металлом конструкций;

-  обеспечивается равномерное по сечению и длине конструкций температурное поле;

-  легко и быстро без дополнительных источников тепла осуществляется отогрев арматуры, жесткого каркаса, металлической опалубки, а также при необходимости отогрева ранее уложенного и замороженного бетона;

-  обеспечивается возможность круглогодичного использования металлической опалубки;

-  исключается расход стали на электроды.

Несмотря на указанные достоинства, индукционный метод, в основном, применяют при возведении тонкостенных и среднемассивных конструкций с Мп от 8 до 30 м-1 , а также при замоноличивании стыков и швов, к тому же применение этого метода усложняется при возведении плоских, имеющих большую протяженность конструкций. Главное требование при использовании этого метода - создание равномерно-распределенного электрического поля во избежание деструктивных процессов и сохранении требуемого качества бетона. Расход электроэнергии при использовании индукционного метода составляет 150-180кВТ*ч/м3, что в значительной степени превышает другие методы электротермообработки бетона, следовательно, является менее экономичным методом.

1.1.18.7  Электропрогрев бетона

Способ электропрогрева бетона в конструкциях основан на использовании выделяемой теплоты при прохождении через него электрического тока.

Электропрогревный метод, основан на принципе преобразования электрической энергии в тепловую. Реализуется путем включения бетона как сопротивления в цепь переменного тока промышленной частоты с помощью металлических электродов. При этом происходит непосредственный прогрев бетона на основе закона Джоуля – Ленца:

где Q - тепловая энергия, выделяющаяся при прохождении электрического тока, кДж;

I - сила тока, А;

R- сопротивление электрического тока, Ом;

Т - время прогрева, ч.

Так как удельное электрическое сопротивление бетона резко меняется в зависимости от количества и качества жидкой фазы, в начальный период прогрева до конца схватывания цемента удельное сопротивление понижается, а затем по мере растворения щелочей и минералов цементного клинкера токопроводящие свойства жидкой фазы возрастают, то есть явление носит электролитический характер. По данным , при достижении бетоном 50-60% проектной прочности его сопротивление возрастает в несколько раз и поддержание в нем температуры на заданном уровне может быть обеспечено только значительным повышением напряжения, что, в свою очередь, приводит к относительно большим энергозатратам [87].

Для подведения напряжения используют электроды различной конструкции и формы. В зависимости от расположения электродов прогрев подразделяют на сквозной и периферийный. При сквозном прогреве электроды располагают по всему сечению, а при периферийном – по наружной поверхности конструкций. Во избежания отложения солей на электродах постоянный ток использовать запрещается.

Для сквозного прогрева колонн, балок, стен и других конструкций, возводимых в деревянной опалубке, применяют стержневые электроды, которые изготовляют из отрезков арматурной стали диаметром до 6мм с заостренным концом. Для установки электродов высверливают отверстия в одном из щитов опалубки, таким образом, чтобы электроды не соприкасались с арматурой каркаса. Затем вставляют электрод и ударом молотка фиксируют его в противоположном щите. Расстояние между электродами по горизонтали и вертикали принимают по расчету. Затем осуществляют их коммутацию.

Для периферийного прогрева при слабом армировании и, когда исключен контакт с арматурой, применяют плавающие электроды в виде замкнутой петли. При прогреве плоских конструкций (например, подготовка под полы, дорожные покрытия, ребристые плиты) применяют пластинчатые электроды. В качестве плавающих электродов применяют полосовую сталь толщиной 3…5, шириной 30…50 мм. Расстояние между ними определяют расчетом. Электроды должны контактировать с бетоном и могут быть несколько утоплены в него. Между ними и бетоном не должно быть зазора. Для этого их нагружают токонепроводящими материалами (досками, кирпичами), сами электроды должны быть без искривлений и перегибов [26,42].

Рис. 1.29 - а) схема одностороннего размещения электродов,

б) схема двухстороннего размещения электродов

В - толщина конструкции; в - расстояние между электродами;

а - ширина электрода.

Нашивные электроды, так же как и плавающие, относятся к элементам периферийного прогрева. Их производят из круглой арматурной стали или металлических пластин толщиной 2…3 мм. Электроды нашивают на щиты опалубки, а концы загибают под углом 900 и выводят наружу. После установки опалубки производят коммутацию электродов. Необходимо помнить, что электроды не должны иметь контакта с арматурой во избежании короткого замыкания. Поэтому при установке арматурных каркасов используют пластмассовые прокладки и фиксаторы, которые обеспечивают заданную толщину защитного слоя и предотвращают контакт с электродами.

При изготовлении длинномерных конструкций (колонн, ригелей, балок, свай) используют струнные электроды. Выполняют их из гладкой арматурной стали диаметром 4…6 мм. Располагают в центральной части сечения конструкции. Концы электродов отгибают под углом 900 и выводят через отверстия в опалубке для подключения коммутирующих проводов.

При периферийном прогреве массивных конструкций, а также элементов зданий малой массивности (стен, резервуаров, ленточных фундаментов) в качестве электродов используют металлические щиты опалубки и арматуру конструкции. В первом случае используют однофазный ток: первую фазу подключают к щитам опалубки, а нулевую - к арматурному каркасу. Во втором случае арматурный каркас не подключают к сети, а каждый элемент опалубки присоединяют к одной из трех фаз. Изоляторами между щитами опалубки служат деревянные брусья. Однородность температуры поля зависит от схемы расположения электродов и расстояния между ними. Чем ближе друг к другу электроды и чем сильнее армирование конструкции, тем больше будут температурные перепады в твердеющем бетоне, в результате чего режим твердения будет неоднородным и качество бетона ухудшится. Поэтому в каждом конкретном случае рассчитывают схему расположения электродов с учетом степени армирования конструкции. При напряжении на электродах 50…60В расстояние между электродами и арматурой должно быть не менее 25мм, а при 70…85В – не менее 40мм [26,42].

Стержневые электроды применяют, как правило, в виде плоских групп, которые подключают к одной фазе. При большой длине конструкций вместо одного электрода устанавливают два или три по длине. Допустимую длину полосового, стержневого или струнного электродов принимают путем расчета минимальной потери напряжения по его длине.

Нарушение технологического режима электропрогрева может привести к “пережогу” бетона в результате перегрева бетона выше 1000С, к недостаточному набору прочности, к образованию трещин, а в результате к неоднородности температурного поля. Максимальную температуру прогрева назначают из условия получения равномерного температурного поля и исключения в них высоких термонапряжений. При электропрогреве бетонных конструкций с помощью контрольно-измерительных приборов постоянно контролируют напряжение, силу тока и температуру бетона (в первые 3 часа температуру измеряют каждый час, а затем - через 2…3 часа). Если скорость остывания превзойдет допустимую, в бетонной смеси возникнут температурные напряжения, способные разрушить структуру бетона или образовать в нем трещины. Регулируют скорость остывания путем правильного подбора теплоизоляции опалубки.

Перед началом бетонирования необходимо проверить правильность установки электродов и их коммутацию, качество утепления опалубки, определяют надежность контактов электродов с токопроводящими проводами. При электропрогреве необходимо тщательно выполнять требования электробезопасности и охраны труда.

Электродный прогрев применим для большинства типов конструкций с Мп от 3 м-1 и выше, и обеспечивает требуемый темп возведения зданий (2-3 этажа в месяц). Расход электроэнергии составляет 52-100 кВТ*ч/м3[42], что экономичнее обогрева в греющей опалубке и индукционного прогрева, но имеет и определенные недостатки, к которым можно отнести:

-  безвозвратные потери материалов;

-  высокая трудоемкость монтажа греющей системы;

-  определенные трудности применения в густоармированных конструкциях.

Широкий диапазон изменения удельного сопротивления бетона может привести к значительным отклонениям режима от проектного, к перегреву и пересушиванию бетона. К тому же при электропрогреве густоармированных конструкций весьма трудно предотвратить замыкание электродов на арматуру, которая приводит к искажению электрического и температурного поля и отрицательно сказывается на показателях однородности бетона.

1.1.18.8  Электропрогрев бетона с противоморозными добавками

Применение противоморозных добавок целесообразно в сочетании с дополнительным подогревом. Для предотвращения замерзания бетонной смеси из свежеуложенного бетона при низких температурах воздуха и длительных сроках выдерживания до укладки или до начала прогрева в бетонную смесь при приготовлении следует вводить противоморозные добавки с целью понижения температуры её замерзания.

Электропрогрев бетонов с противоморозными добавками рекомендуется применять при длительном транспортировании бетонной смеси в необогреваемых емкостях, при бетонировании конструкций на промороженном основании, в случае возможного длительного выдерживания свежеуложенного бетона перед началом электропрогрева.

В качестве противоморозных добавок в бетоны, подвергаемые электропрогреву, рекомендуются хлористый кальций + хлористый натрий (ХК+ХН), хлористый кальций + нитрит натрия (ХК+НН), нитрит-нитрат-хлорид кальция (ННХК), нитрит натрия (НН), формиат натрия. При необходимости эти добавки вводят в бетонную смесь в составе комплексных добавок в сочетании с замедлителями схватывания цемента и т. д.

Не допускается применение в бетонах, подвергаемых электропрогреву, добавки поташа, которые приводят к значительному недобору прочности (более 30%) и пониженной морозостойкости, а также добавок, содержащих мочевину (НКМ, ННКМ, ННХКМ), в связи с её разложением при температуре выше +40°С [31,32].

Требования к заполнителям для бетонов с противоморозными добавками, подвергаемых электропрогреву, к областям применения таких бетонов по воздействию на стальную арматуру и стойкости в агрессивных средах, технология приготовления водных растворов добавок и бетонных смесей с добавками должны быть такими же, как для бетонов с противоморозными добавками, не подвергаемыми электропрогреву.

Допускаемая температура остывания бетонов с противоморозными добавками в зависимости от содержания добавок или состав бетона приведены в таблицах 1.20. и 1.21. [26].

Таблица 1.20

Допускаемая температура остывания бетонов
с противоморозными добавками

Допускаемая температура остывания бетона до начала электропрогрева, °С	Количество добавок в расчёте на безводную соль, % массы воды затворения
от	до	ХК+ХН	ХК+НН	ННХК	НН
0 -6 -11 -16	-5 -10 -15 -20	0+4 0+5 1+5 3+7	2,5+2,5 3+3 6+6 9+9	3+3 6+6 10+10 -	6 10 16 20

Таблица 1.21

Потребное количество составляющих бетона
на 1 кг формиата натрия.

Температура воздуха, °С	Количество цемента, кг	Сухая смесь (вариант) при соотношении 1:3
-5 -10 -15	50 37,5 25	200 150 100

Не допускается выдерживание бетона при допускаемой температуре остывания более 1,5 – 2,0 ч во избежании значительного образования льда, что приводит к чрезмерному повышению удельного электрического сопротивления бетона и ухудшения свойств затвердения бетона.

До начала бетонных работ рекомендуется определить фактическую величину удельного электрического сопротивления бетона с конкретной добавкой при допускаемой температуре остывания.

Укладку бетонной смеси с противоморозной добавкой можно производить без отогрева промороженного основания, а также без отогрева арматуры.

Расстояние между электродами следует определять исходя из фактической величины удельного электрического сопротивления бетона (r), определяемого лабораторией при допускаемой температуре остывания бетона. Если оно меньше, чем 35 Ом×м, то начальную величину напряжения на электродах (U) рекомендуется принимать в пределах 103-127 В. Если фактическая величина r меньше 30 Ом×м - в пределах 85-103 В [26].

Ориентировочно расстояние между разноимёнными электродами при сквозном прогреве рекомендуется принимать в пределах от 190 до 210 мм. Расстояние может быть увеличено до 250-300 мм в случае применения добавки ХК+ХН или при назначении более высокой концентрации добавок для данной температуре, однако, не более предельных значений, приведённых в таблице 1.20.

При электропрогреве бетонов с противоморозными добавками, подвергнутых остыванию до температуры ниже 0°С, диапазон изменения r значительно больше, чем у бетонов при положительной температуре, и достигает 10-12 кратной величины. В связи с этим рекомендуется применение понижающих трансформаторов с большим диапазоном регулирования вторичного напряжения.

В случае применения понижающих трансформаторов с небольшим диапазоном вторичного напряжения после снижения напряжения на электродах до минимального значения выдерживания данного температурного режима электропрогрева бетона необходимо осуществлять периодическим включением и отключением напряжения.

Противоморозные добавки, введенные в бетонную смесь, подвергаемую электрообогреву, способствуют понижению температуры льдообразования и сохранению срока удобоукладываемости смеси в случаях, когда условия транспортирования и укладки ее при отрицательной температуре наружного воздуха (до минус 10°С) не позволяют сохранить положительную температуру до начала обогрева. К недостаткам этого метода можно отнести безвозвратные потери материалов, высокая трудоемкость монтажа греющей системы, а также определенные трудности применения в густоармированных конструкциях, что приводит к неравномерности температурного поля и соответственно к неравной прочности бетона в различных зонах конструкции и к появлению дефектов структуры бетона. Также как и электродный прогрев без противоморозных добавок этот метод зимнего бетонирования применим для большинства типов конструкций с Мп от 3 м-1 и выше, и также обеспечивает требуемый темп возведения зданий (2-3 этажа в месяц). А с экономической стороны приводит к удорожанию, которое обуславливается не только расходом электроэнергии (52-100 кВТ*ч/м3 [42]), но и затратами на противоморозные добавки и, следовательно, удорожанию товарного бетона.

1.1.18.9  Прогрев бетона греющим проводом

Сущность способа заключается в передаче тепловой энергии проводами в бетон контактным путем. Контактный способ электрообогрева бетона основан на передаче тепла бетону от поверхности заложенного в тело бетона греющего провода, нагреваемого сильным током до температуры 80°С. Тепло распространяется по конструкции в связи с хорошей теплопроводностью бетона. Греющий провод допускает прогонную нагрузку на 1м от 80 до 160 ватт, в зависимости от электрического сопротивления и диаметра жилы. Этот способ позволяет бетону набрать требуемую прочность до замерзания и при оттаивании сохранить первоначальный класс прочности. Греющие провода размещают строго в теле бетона для предотвращения их перегорания. В зависимости от планируемых суточных объемов укладки бетона и требуемой для прогрева мощности необходимо определить количество требуемых подстанций. Продолжительность прогрева и выдерживание бетона с учетом фактического времени его остывания можно определить в результате регулярных замеров его температуры и силы тока в греющих элементах. Время прогрева должна обеспечивать набор прочности бетона не менее 50% от марки уложенного бетона, который определяется испытанием контрольных образцов, регулярными лабораторными наблюдениями и замерами прочности бетона. Греющий провод размещают и монтируют в конструкции после укладки арматуры, закладных деталей и завершения электросварки арматуры. Греющий провод прокладывают без натяжения на арматурные каркасы, а при отсутствии арматуры применяют инвентарные шаблоны. Греющий провод не должен касаться опалубки и выступать из бетона, при необходимости провод привязывается к арматуре веревкой. Выводы греющего провода (проводов) из бетона должны быть увеличены в сечении в 2-3 раза. Подключение выводов греющих проводов к питающей сети производить после проверки их мегомметром. Прогрев можно начинать только после завершения укладки бетона. Температуру бетона измеряют с помощью устроенных скважин. Измерение температуры и силы тока производится через 1 час в первые три часа и затем 1 раз в смену. Конструкцию необходимо по возможности утеплить – уложив поверх бетона тепляк.

Рис.1.30. Схема размещения греющих проводов

Нагревательный провод ПНСВ (Провод нагревательный со стальной жилой, с изоляцией из поливинилхлоридного пластиката или полиэтилена) предназначен для обогрева монолитного бетона и железобетона, а также для напольных нагревателей при напряжении до 380В переменного тока номинальной частотой 50 Гц или постоянного тока до 1000 В, используется для ускорения прогрева бетона монолитных конструкций в зимнее время.

Конструкция: токопроводящая жила состоит из стальной проволоки диаметром 1,2; 2,0 или 3,0 мм, изоляция жилы - полиэтилен или поливинилхлоридный пластик.

Потребность в электроэнергии для обогрева определяется расчетами в зависимости от вида конструкций, которые характеризуются величиной, равной отношению площади охлаждения к объему бетона. Как правило, на нее влияют температура окружающей среды, степень защиты конструкций от охлаждения, скорость разогрева бетона в течение одного часа.

Метод прогрева греющим проводом, как и все обогревные методы зимнего бетонирования соответствует современным требованиям возведения здания (2-3 этажа в месяц). Этот метод применим для тонкостенных и среднемассивных конструкций с Мп более 6 м-1. По расходу электроэнергии электропрогрев греющим проводом (70-150 кВТ*ч/м3) уступает электродному прогреву.

Для проводного метода характерны:

-  безвозвратные потери материалов;

-  высокая трудоемкость монтажа греющей системы;

-  определенные трудности применения в густоармированных конструкциях;

-  частые обрывы и перегорание проводов.

Недостатки проводного метода, как и при электропрогреве бетона, также приводят к неравномерности температурного поля, которое может привести к неравной прочности бетона в различных зонах конструкции и к появлению дефектов структуры.

1.1.18.10  Предварительный электроразогрев бетонной смеси

Предварительный электроразогрев бетона предусматривает разогрев бетонной смеси с помощью электрического тока напряжением 220-380 В в короткий промежуток времени-5-10 мин до температуры 40-60°С. После укладки горячей бетонной смеси в опалубку она остывает по режимам, рассчитываемым так же, как и для способа термоса. Этот способ зимнего бетонирования требует наличия на строительной площадке большой электрической мощности - от 1000 кВт для разогрева 3-5 м3 бетонной смеси.

Предварительный электроразогрев бетона позволяет примерно так же быстро, как и электропрогрев бетона в конструкции, получить требуемую марочную прочность до замерзания, но обычно при существенно меньшем расходе электроэнергии и без потерь стали на электроды и проводов на обкрутки. В отличие от электропрогрева бетона они здесь не нужны. Но применение способа возможно при модуле поверхности конструкции не более 16, температуре уложенного бетона в пределах +45...+80 °С. Форсированный электроразогрев бетонной смеси до укладки в конструкцию заключается в том, что её выгружают в бадью или бункер со встроенными электродами, через которые в бетонную смесь пропускают переменный электрический ток напряжением 380 В в течение 5-15 мин рассчитанной мощности и нагревают её до +50...+85 °С. Разогретая бетонная смесь незамедлительно укладывается в конструкцию (желательно не более чем за 10 мин во избежание потери подвижности из-за испарения воды, а также излишних теплопотерь), чтобы получить в конструкции температуру свежеуложенного бетона +45...+80 °С. При такой температуре в нем резко активизируются физико-химические процессы взаимодействия цемента и воды, особенно существенно повышается тепловыделение, в связи с чем высокий уровень температуры бетона выдерживается на протяжении 15-25 часов, а затем начинается её заметный спад. За общее время остывания, а затем время охлаждения уже при 0°С за счёт скрытой теплоты льдообразования бетон набирает требуемую марочную прочность до замерзания без существенных дефектов в структуре и характеризуется повышенным качеством по сравнению с электропрогретым бетоном, а иногда и бетоном нормального твердения. В большинстве случаев можно использовать деревянную щитовую опалубку без дополнительного утепления, а лишь укрытия неопалубленных частей конструкции рулонными материалами, фанерой, щитами и т. д. (иногда с легким утеплением), для защиты от атмосферных осадков. Однако при жестких условиях, необходимости снижения энергозатрат, получения повышенной прочности бетона потребуется утепление деревянной опалубки или применение другой опалубки со слоем утеплителя [87,26]. На предварительный электроразогрев бетонной смеси расходуется меньше электроэнергии (40-60 кВТ*ч/м3 ) [87,26], чем на другие методы электротермообработки, что обуславливает его экономичность и подходит для любых типов конструкций. Этот метод обеспечивает:

-  максимальный энергетический КПД и минимальную энергоемкость;

-  широкий диапазон температуры разогрева бетона;

-  наиболее оптимальный режим твердения бетона в связи с однородностью температурного поля и отсутствием деструктивных процессов;

-  наибольший эффект ускорения твердения бетона и сокращения сроков строительства.

Однако несмотря на указанные достоинства метод не находит должного применения при возведении монолитных конструкций. Распространение метода электроразогрева бетонной смеси сдерживается из-за:

-  неспособности строительных организаций отойти от традиционных способов зимнего бетонирования и перейти к новой технологии с использованием более усовершенствованных средств механизации;

-  отсутствия надёжных, хорошо управляемых установок с отработанным механизмом очистки электродов;

-  недостаточной обеспеченности строительных объектов электроэнергией.

Рис. 1.31 - Схема бункера для электроразогрева бетонной смеси

1- бункер; 2-электрод; 3-место подключения электрода к питанию сети;

4- крепление электродов; 5-вибратор;6-затвор.

1.1.19  Контроль прочности бетона

Для бетона различаются прочности на сжатие, осевое растяжение, срез, смятие и др. Причем прочность на сжатие является в этом ряду основной. На прочностные показатели бетона оказывают влияния различные факторы, такие как активность и расход вяжущего, количество и характеристики заполнителей, количество воды, условия приготовления и выдерживания бетона, возраст и прочие. Контроль прочности бетона осуществляется согласно ГОСТ Р «Бетоны. Правила контроля и оценки прочности» [13]. Существуют следующие методы контроля прочности бетона:

-  метод испытания контрольных образцов, выполненных из той же бетонной смеси, что и конструкция;

-  метод испытания образцов, изъятых из тела бетонной или железобетонной конструкции;