Эксплуатация испытательных комплексов ракетно-космических систем (стр. 11 )

Мощность насоса определяется формулой

Nн =  Вт. (2.23)

Как уже отмечалось, КПД насоса находятся по значению коэффициента быстроходности ns на графике (рис. 2.6), построенном с использованием имеющихся экспериментальных данных.

Потребная мощность привода (турбины) определяется необходимой мощностью для привода насосов:

Nпр = .

В качестве привода насоса электродвигатель выбирают по параметрам Nпр и ω из каталога. При необходимости применяют, как ухе отмечалось выше, мультипликатор для повышения оборотов насоса.

При газовом приводе параметры турбины должны быть выбраны такими, чтобы расход рабочего тела через турбину был минимальным:

Lт = ,

где Lт - удельная работа турбины; - расход рабочего тела, кг/с.

При , → min имеем Lт→ max,

Lт = , (2.24)

где ηТ  - КПД турбины; L0ад - адиабатная работа,

, (2.25)

где  - степень понижения давления в турбине; k - показатель адиабаты.

Из формулы (2.25) следует, что при выбранном рабочем теле (k и R) большие значения L0aд можно получить при высоких температурах рабочего тела и больших отношениях давления.

Для привода турбины применяются различные способы газогенерации, классификация которых приведена на рис. 2.7,а.

В качестве унитарного топлива в системах газогенерации могут использоваться перекись водорода (Н2О2), гидразин, несимметричный демиталгидразин, которые разлагаются при присутствии различных катализаторов. В двухкомпонентных газогенераторах могут применяться различные топливные пары: керосин – кислород, водород – кислород и другие.

В турбинных приводах чаще применяется восстановительный газ, т. е. газогенератор, работающий на избытке горючего (α < 1), так как произведение RT0 для такого газа больше, чем соответствующая величина для окислительного газа. Значение RT0 для различных топливных пар и нагретого водорода можно получить из зависимости, приведенной на рис. 2.7,б. При этом следует отметить, что в кислородно-керосиновых двигателях большее применение получила схема с окислительным газогенераторным приводом (для исключения сажеобразования).

Температура перед неохлаждаемой турбиной ограничивается 1000...1200 К. В автономных турбинах КПД не превышает значений  = 0,б...0,7 и удельная работа Lт составляет 400...800 кДж/кг.

 

Рис. 2.7. Классификация некоторых способов газогенерации (а) и термодинамическая эффективность способов газогенерации (б):

1 - нагрев и испарение водорода в тракте охлаждения камеры сгорания или в теплообменнике; 2 - горение кислорода и водорода при α = 0,05...0,1;

3 - горение кислорода и керосина при α = 0,05...0,3; 4 - горение кислорода и водорода при

α = 9...7,0; 5 - горение кислорода и керосина при α = 10...6

 

Большие отношения давления достигаются увеличением начального давления р0 так как противодавление р2 выбирается в зависимости от давления той среды, куда выбрасывается газ. В случае турбинного привода стендового ТНА для исключения влияния изменения атмосферного давления ратм на работу турбины давление р2 на выходе из турбины выбирается, как правило, больше критического, определенного по ратм:

р2 ≥ δкр ратм, (2.26)

где  - критическое отношение давлений.

Возможно использование различных газов для привода турбины на стенде. При этом предпочтительнее использовать газообразный водород, так как термодинамическая эффективность (RТ)Н2 выше в четыре раза, чем у таких газов, как, например, азот и воздух [22, 24].

 

2.3.2. Системы наддува и газоснабжения

 

Системы наддува, как и в ДУ, могут быть непрерывного и дискретного действия. В качестве регулирующих органов используются газовые редукторы, дроссели при непрерывном действии и отсечные клапаны или электропневмоклапаны, открываемые по командам систем регулирования от сигнализаторов давления (СД) или датчиков давления. Управляющее воздействие системы наддува передается на топливо через газовую подушку. Объем газовой подушки желательно иметь минимальным, чтобы полнее использовать объем бака для заправки топливом. Вместе с тем большой объем газовой подушки менее чувствителен к переходным процессам системы регулирования наддува и позволяет получать меньшие колебания давления топлива в баке и магистрали. Объем газовой подушки обычно выбирается равным 1-5 % полного объема.

Рабочее тело системы наддува выбирается с учетом применяемых компонентов топлива. При этом надо учитывать совместимость газа наддува и топлива. Криогенные топлива, такие, как жидкие водород, кислород, фтор, имеют настолько низкие температуры, что лишь немногие газы не конденсируются при контакте с ними. При наддуве бака с жидким водородом лишь гелий и водород остаются в газообразной фазе при температуре 20 К. Азот может конденсироваться в жидком кислороде. Конденсация и растворение газа в топливе создают ряд дополнительных трудностей. Так, при растворении в кислороде 10 % азота удельная тяга двигателя может уменьшиться на 2,5 % [6].

Системы наддува непрерывного и пульсирующего действия представлены на рис. 2.8. В схеме наддува, в которой благодаря непрерывной работе регулирующих клапанов 6 и 10, достигается плавное изменение давления в топливных баках (рис.2.8,а). После открытия вентиля 8 и пневмоклапана 7 из рампы баллонов высокого давления 9 газ поступает к регуляторам 6, 10 и ЭПК 11. После открытия ЭПК 11 по команде с пульта управления газ через шайбы 12, обратный клапан 5 поступает в бак под давлением, соответствующим настройке регуляторов. Обводная линия с регулятором 10 имеет значительно меньшие диаметры, проходных сечений, чем основная линия, и служит для тонкого регулирования расхода газа. Сброс давления из бака происходит при открытии пневмоклапана 2 по команде с пульта управления или при срабатывании предохранительного клапана 1 в случае повышения давления наддува выше допустимого уровня.

На рис. 2.8,б приведена схема системы пульсирующего наддува. От описанной выше она отличается тем, что редукторы 7 и 8 настраивают на давление, значительно превосходящее заданное давление в газовой подушке топливного бака, а ЭПК 6 на основной магистрали и ЭПК 9 на обводной магистрали открываются периодически при срабатывании реле давлений ПР-1 и ПР-2. В случае превышения давления наддува над заданным уровнем срабатывает пневмореле ПР-3 и кратковременным открытием пневмоклапана 2 стравливается избыточное давление. Эта схема более надежна в работе и чаще применяется в стендовых системах.

 

Рис.2.8. Схемы систем наддува непрерывного (а) и пульсирующего действия (б):

1 – предохранительный клапан; 2 – дренажный клапан; 3 сигнализатор давления; 4 – фильтр; 5 – обратный клапан; 6, 10 и 11 - клапан; 7, 8 - регулятор (газовый редуктор); 9 – баллон с газом; 12 – дроссельная щайба; 13- газовая подушка топливного бака

 

В пневмогидравлических схемах стенда газ высокого давления используется также для продувок различных стендовых магистралей и полостей двигателя. При продувках осуществляются следующие операции:

- удаляются пары компонентов топлива из внутренних полостей стендовых магистралей и двигателя;

- предотвращается попадание атмосферного воздуха во внутренние полости стендовых магистралей и двигателя;

- обеспечивается постоянство запуска камеры сгорания и газогенератора двигателя;

- удаляются остатки продуктов сгорания и паров топлива из камеры при выключении двигателя для уменьшения времени догорания топлива.

В стендовых системах для наддува, в зависимости от применяемых топлив, используются воздух, азот, гелий или водород. Давление в газовой подушке может быть определено по формуле:

рп = рвх + Δрмаг – ΔрН, (2.27)

где ΔрН - пьезометрическое давление столба жидкости на входе в двигатель, определяемое разностью по высоте уровней топлива в баке и на входе в двигатель.

В процессе испытания топливо вытесняется из бака и освобождающийся объем должен заполняться газом из системы наддува. Таким образом, объем газовых баллонов системы наддува должен быть достаточным не только для заполнения газом первоначального объема подушки Vп с определенным давлением, но и объема бака , освободившегося в результате выработки топлива, т. е. газовый объем в баке в процессе испытания:

.

Из уравнения состояния можно определить объем баллонов со сжатым газом, необходимый для проведения испытания:

, (2.28)

где Ки - коэффициент использования газа из баллона; Рбал, Тбал - давление и температура газа в баллонах системы наддува; Тп - температура газа в подушке бака.