максимальные значения коэффициентов отличия отмечены в балках, расположенных ближе к оси пролетного строения. Коэффициенты отличия в приставных элементах уширения, как правило, близки к 1, а в отдельных случаях меньше 1, что свидетельствует о том, что наличие дефектов в диафрагмах снижает долю нагрузок, воспринимаемую этими элементами;
наибольшее влияние на распределение нагрузок оказывает жесткость диафрагм, расположенных ближе к оси пролетного строения.
Расчет распределения нагрузок в уширенных пролетных строениях, диафрагмы которых имеют дефекты, сказывающиеся на их жесткости, может быть произведен по программе PRNY. В зависимости от локализации дефектов диафрагм может быть учтено снижение жесткости в различных местах по их длине. Если в диафрагме развиты значительные трещины, а стык находится в хорошем состоянии, следует равномерно снижать жесткость по длине диафрагмы. При локализации дефектов в области стыка необходимо назначать понижающую жесткость поперечной конструкции на концевых участках диафрагм, размеры которых должны быть примерно равны размеру закладных деталей. В случае развития дефектов в стыке и по длине диафрагм возможно соответствующее уменьшение жесткости по всей диафрагме, носящее ступенчатый характер.
Таблица 1
Коэффициенты поперечной установки и коэффициенты отличия для пролетных строений, имеющих семь балок в «старой» части (Г-8 + 2 ´ 1,0 м), уширенных четырьмя плитными блоками с каждой стороны, в случае изменения жесткости балок «старой» части (например, схема в на рис. 3.11).
Рассматриваемый случай ослабления балок «старой» части (номер компоновки варианта ослабления по пролетным строениям К) | Коэффициенты отличия при нагрузке А-11 (числитель) и НК-80 (знаменатель), Si, k | |||||||
i = 1 | i = 2 | i = 3 | i = 4 | i = 5 | i = 6 | i = 7 | i = 8 | |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
Крайние балки «старой» части имеют жесткость, сниженную на 50 % (К = 9) | 1,035 1,034 | 1,061 1,041 | 1,064 1,056 | 1,070 1,067 | 0,667 0,656 | 1,057 1,054 | 1,042 1,032 | 1,034 1,018 |
Жесткость крайних балок «старой» части, снижена на 25 % (К = 10) | 1,022 1,017 | 1,031 1,018 | 1,032 1,025 | 1,033 1,033 | 0,833 0,831 | 1,029 1,027 | 1,020 1,013 | 1,017 1,012 |
Жесткость вторых от края и крайних «старых» балок снижена на 50 % (К = 13) | 1,062 1,045 | 1,088 1,058 | 1,096 1,074 | 1,11 1,094 | 0,691 0,622 | 0,834 0,824 | 1,096 1,076 | 1,084 1,062 |
Жесткость вторых от края балок «старой» части снижена на 50 % (К = 21) | 1,011 1,006 | 1,020 1,012 | 1,026 1,019 | 1,036 1,027 | 1,043 1,032 | 0,787 0,784 | 0,105 1,044 | 1,048 1,037 |
Жесткость балок, расположенных на оси моста, снижена на 25 % (К = 12) | 1,000 1,000 | 1,003 1,000 | 1,003 1,000 | 1,012 1,007 | 1,019 1,000 | 1,029 1,020 | 1,042 1,044 | 0,787 0,790 |
Жесткость балок, расположенных на оси моста, снижена на 50 % (К = 11) | 1,000 1,000 | 1,007 1,000 | 1,060 1,006 | 1,046 1,007 | 1,038 1,006 | 1,062 1,047 | 1,088 1,089 | 0,553 0,555 |
Совместное ослабление жесткости крайних балок на 50 %, вторых от края - на 25 %, ослабление на 50 % жесткости диафрагмы в середине пролета (К = 20) | 1,066 1,050 | 1,075 1,064 | 1,087 1,081 | 1,101 1,101 | 0,683 0,688 | 0,834 0,838 | 1,120 1,133 | 1,128 1,154 |
Коэффициенты поперечной установки базового варианта для балки | 0,274 0,178 | 0,294 0,171 | 0,311 0,161 | 0,328 0,149 | 0,372 0,154 | 0,385 0,148 | 0,408 0,158 | 0,414 0,162 |
Для приближенных расчетов уширенных пролетных строений, «старая» часть которых выполнена из диафрагменных балок по типовому проекту вып. 56 Союздорпроекта, можно использовать подход, приведенный ниже. Коэффициенты поперечной установки в рассчитываемой балке представлены в виде
, (6)
где hi - расчетное значение КПУ в i-й балке, работающей в пролетном строении с дефектами в диафрагмах;
- значение КПУ в базисном варианте (без дефектов в диафрагмах);
- значение коэффициента отличия для i-й балки, которая работает в составе пролетного строения, имеющего дефекты в диафрагмах.
Если в пролетном строении имеет дефект одна из диафрагм, причем ее жесткость снижена приблизительно в 2 раза, значения могут быть определены по табл. 2 для пролетных строений, «старая» часть которых состоит из семи балок; по табл. 3 - для пролетных строений, «старая» часть которых состоит из шести балок. В случае, когда дефекты имеются в нескольких диафрагмах, коэффициент отличия для комбинации дефектов может быть получен перемножением коэффициентов отличия, взятых по отдельности для случая, когда уменьшение жесткости рассмотрено в одной диафрагме
, (7)
где - коэффициент отличия при суммарном влиянии дефектов;
- то же, при наличии уменьшения жесткости в одной диафрагме.
Приведенный приближенный подход в случае использования таблиц 2 и 3, как правило, дает решения в запас надежности конструкции, поскольку данные таблиц 2 и 3 построены на основе максимальных коэффициентов отличия, выбранных из сравнения КПУ при различных способах уширения. Его применение возможно как в случае уширения плитными приставными элементами, так и в случае уширения одиночными приставными ребрами с развитыми консолями.
Таблица 2
Максимальные коэффициенты отличия () в пролетных строениях, «старая» часть которых состоит из семи балок (Г-8 + 2 ´ 1,0 м), в зависимости от положения диафрагмы, жесткость которой снижена в 2 раза в сравнении с проектной (уширение по схемам «б» и «в» рис. 3.6)
Характеристика пролетного строения | Ослабления в диафрагмах между балками | |||||||
Пролетное строение | i, номер балки от края «старой» части | новый габарит | крайней и второй от края «старой» части | второй и третьей от края «старой» части | средней и третьей от края «старой» части | |||
НК-80 | А-11 | НК-80 | А-11 | НК-80 | А-11 | |||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
10 м (в свету) | 2 | без ушир. | 1,04 | 1,04 | 1,08 | 1,07 | 1,05 | 1,04 |
2 | уширен. до Г-10 + 2 ´ 1 | 1,04 | 1,03 | 1,06 | 1,05 | 1,04 | 1,04 | |
2 | уширен. до Г-11,5+2 ´ 1 | 1,04 | 1,05 | 1,09 | 1,08 | 1,07 | 1,05 | |
3 | без ушир. | 1,05 | 1,04 | 1,07 | 1,06 | 1,07 | 1,07 | |
3 | уширен. до Г-10 + 2 ´ 1 | 1,05 | 1,03 | 1,07 | 1,06 | 1,07 | 1,07 | |
3 | уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1 | 1,05 | 1,03 | 1,07 | 1,06 | 1,07 | 1,07 | |
4 | без уширен. | 1,06 | 1,04 | 1,07 | 1,06 | 1,12 | 1,09 | |
4 | уширен. до Г-10 + 2 ´ 1 | 1,06 | 1,04 | 1,07 | 1,06 | 1,12 | 1,09 | |
15 м (в свету) | 4 | уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1 | 1,06 | 1,04 | 1,07 | 1,06 | 1,12 | 1,09 |
2 | без ушир. | 1,04 | 1,02 | 1,05 | 1,07 | 1,01 | 1,04 | |
2 | уширен. до Г-10 + 2 ´ 1 | 1,02 | 1,01 | 1,04 | 1,05 | 1,01 | 1,04 | |
2 | уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1 | 1,02 | 1,02 | 1,04 | 1,04 | 1,01 | 1,02 | |
3 | без ушир. | 1,01 | 1,02 | 1,06 | 1,06 | 1,05 | 1,04 | |
3 | уширен. до Г-10 + 2 ´ 1 | 1,01 | 1,02 | 1,06 | 1,06 | 1,05 | 1,04 | |
3 | уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1 | 1,01 | 1,02 | 1,06 | 1,06 | 1,05 | 1,04 | |
4 | без ушир. | 1,03 | 1,02 | 1,04 | 1,04 | 1,07 | 1,06 | |
4 | уширен. до Г-10 + 2 ´ 1 | 1,03 | 1,02 | 1,04 | 1,04 | 1,07 | 1,06 | |
4 | уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1 | 1,03 | 1,02 | 1,04 | 1,04 | 1,07 | 1,06 |
Таблица 3
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 |
