Рекомендации по уширению эксплуатируемых железобетонных автодорожных мостов (стр. 18 )

Д.5. 5-Д.10 можно воспользоваться для стоечных опор без облицовки и двухстолбчатых опор, для которых кривые напряжения на 10-12 % меньше, чем для опор с облицовкой и одностолбчатых, в связи с чем величины σ для них на указанных графиках являются соответственно завышенными, что позволяет непосредственно сопоставлять σ и Rτ (1,2 Rτ) без введения запаса.

Рис. Д.1. Опоры на фундаментах мелкого заложения

 

Рис. Д.2. Пролетные строения L =11,36 м. Опора-стенка

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  -  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 +2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Д.3. Пролетные строения L = 14,06 м. Опора-стенка

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Д.4. Пролетный строения L =16,76 м. Опора-стенка

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Д.5. Пролетные строения L = 11,36 м. Стоечные опоры

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 +2´1,5

Рис. Д.6. Пролетные строения l = 14,06 м. Стоечные опоры

а, б, в - песчаный грунт; г, д, е - глинистый грунт; 1 - прочный; 2 - средний; 3 - слабый 

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Д.7. Пролетные строения L =16,76 м. Стоечные опоры

а, б, в - песчаный грунт; г, д, е - глинистый грунт; 1 - прочный; 2 - средний; 3 - слабый

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Д.8. Пролетные строения L = 11,36 м. Столбчатые опоры

а, б, в - песчаный грунт; г, д, е - глинистый грунт; 1 - прочный; 2 - средний; 3 - слабый

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Д.9. Прилетные строения L =14,06 м. Столбчатые опоры

а, б, в - песчаный грунт; г, д, е - глинистый грунт; 1 - прочный; 2 - средний; 3 - слабый

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75

Рис. Д.10. Пролетные строения L =16,76 м. Столбчатые опоры

 а, б, в - песчаный грунт; г, д, е - глинистый грунт; 1 - прочный; 2 - средний; 3 - слабый

Вдоль моста  Поперек моста

  -××-  ¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

  -×××-  ---  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

  -Ñ-  -×-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

  --  -o-  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Е. Береговые опоры

Е.1. Рассмотрены существующие свайные двухрядные опоры и козловые, конструкции которых представлены на рисунках Е.1 и Е.2. На рисунках Е.3 и Е.4 приведены схемы этих же опор без забивки (рис. а) и с добивкой (рис. б-д) дополнительных свай.

Е.2. Графики, приведенные на рисунках Е.5-Е.7 и Е.8-Е.10 соответственно для свайных и козловых опор с пролетами длиной L по 11,36 м, 14,06 и 16,76 м, позволяют не только установить необходимость уширения свайных опор, но и определить глубину погружения Н новых свай.

Е.3. Условие забивки дополнительных свай определяется сопоставлением величины несущей способности свай с учетом упрочнения грунта за период эксплуатации Rτ и N максимального усилия в свае при соответствующем переходе со старого габарита на новый при фактической глубине забивки существующих свай h. Если при этом значение N находится в интервале (0,9-1,1) Rτ, то следует произвести уточняющий расчет. Если N > 1,1 Rτ, то забивки дополнительных свай не требуется, а если N < 0,9 Rτ, то требуется забивка дополнительных свай в соответствии с рис. Е.3 и Е.4 графиками б-д. Длина погружения этих свай определяется по абсциссе точки пересечения линии несущей способности свай без учета упрочнения грунта Р с линией N, соответствующей переходу старого габарита на новый. При этом найденная величина Н должна быть не менее требуемой в соответствии с п. 4.2.3 Рекомендаций.

Рис. Е.1. Свайные устои. Вып. 70

Рис. Е.2. Козловые свайные устои. Вып. 143-144

Рис. Е.3. Свайные устои. Вып. 70

а, б  - Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

в  - Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,0

г  - Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

д  - Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Е.4. Свайные устои козлового типа. Вып. 143-144

а, б - Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0

в  -  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,0

г  -  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

д  -  Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Е.5. Свайный устой. Вып. 70. L =11,36 м

¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 5

--  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 7

-×-  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

-x-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

-D- Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Е.6. Свайный устой. Вып. 70 L =14,06 м

¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 5

--  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 7

-×-  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

-x-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

-D- Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Е.7. Свайный устой. Вып. 70 L = 16,76 м

¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 5

--  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 7

-×-  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

-x-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

-D- Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Е.8. Козловый устой. Вып. 143-144 L =11,36 м

¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 5

--  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 7

-×-  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

-x-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

-D- Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Е.9. Козловый устой. Вып. 143-144 L = 14,06 м

¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 5

--  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 7

-×-  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

-x-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

-D- Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Рис. Е.10. Козловый устой. Вып. 143-144 L =16,76 м

¾  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 5

--  Г7 + 2´0,75  ® Г8 + 2´1,0  nсв = 7

-×-  Г7 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

-x-  Г7 + 2´0,75  ® Г11,5 + 2´1,5

-D- Г8 + 2´0,75  ® Г10 + 2´1,5

Приложение 5

Степень разгрузки балок диафрагменных пролетных строений (по показателю коэффициента поперечной установки)

Схема уширения	Снижение КПУ для балок старого пролетного строения, % x)
№ 1	№ 3	№ 5
Рис. 3.1  а	10	0	5
б	5	0	5
Рис. 3.2  б	15	5	10
в	50	30	40
г	15	15	20
д	10	15	35
е	15	15	40
Рис. 3.6  а	15	5	10
б	20	15	20
в	50	30	40
г	50	30	40
д	0	5	15
е	20	15	20
ж	15	15	35
з	-	20	15
Рис. 3.11 а	15	5	10
б	20	15	15
в	50	25	35
г	20	20	20
д	50	30	40
е	-	25	40

х) Нумерация балок ²старой² части пролетного строения принята от единицы, начиная с крайней левой балки (схемы на рис. 3.1; 3.2; 3.6; 3.11). Изменение КПУ дано с учетом увеличения несущей способности балок и диафрагм.