Рекомендации по уширению эксплуатируемых железобетонных автодорожных мостов (стр. 15 )

Максимальные коэффициенты отличия () в пролетных строениях, «старая» часть которых состоит из семи балок (Г-7 + 2 ´ 0,75 м), в зависимости от положения диафрагмы, жесткость которой снижена в 2 раза в сравнении с проектной (уширение по схемам «в» и «г» рис. 3.6 и «в» рис. 3.11)

Характеристика пролетного строения	Ослабления в диафрагмах между балками
Пролетное строение	i, номер балки от края «старой» части	новый габарит	крайней и второй от края «старой» части	второй и третьей от края «старой» части	средней и третьей от края «старой» части
НК-80	А-11	НК-80	А-11	НК-80	А-11
1	2	3	4	5	6	7	8	9
10 м (в свету)	2	без ушир.	1,05	1,03	1,04	1,06	1,03	1,04
2	уширен. до Г-8 + 2 ´ 1	1,03	1,03	1,04	1,06	1,03	1,04
2	уширен. до Г-10 + 2 ´ 1	1,05	1,04	1,04	1,07	1,02	1,04
2	уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1	1,06	1,05	1,07	1,07	1,03	1,04
3	без ушир.	1,01	1,03	1,04	1,07	1,05	1,06
3	уширен. до Г-8 + 2 ´ 1	1,01	1,03	1,04	1,07	1,05	1,06
3	уширен. до Г-10+2 ´ 1	1,01	1,03	1,04	1,07	1,05	1,06
3	уширен. до Г-11,5+2 ´ 1	1,01	1,03	1,04	1,07	1,05	1,06
15 м (в свету)	2	без ушир.	1,03	1,03	1,05	1,07	1,07	1,08
2	уширен. до Г-8 + 2 ´ 1	1,02	1,03	1,05	1,07	1,07	1,08
2	уширен. до Г-10 + 2 ´ 1	1,02	1,02	1,05	1,06	1,09	1,09
2	уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1	1,04	1,02	1,05	1,06	1,09	1,09
3	без ушир.	1,02	1,01	1,04	1,07	1,14	1,14
3	уширен. до Г-8 + 2 ´ 1	1,02	1,01	1,04	1,06	1,14	1,14
3	уширен. до Г-10 + 2 ´ 1	1,02	1,01	1,04	1,07	1,14	1,14
3	уширен. до Г-11,5 + 2 ´ 1	1,02	1,01	1,04	1,07	1,14	1,14

Приложение 4

Методика ускоренной оценки необходимости уширения свайных опор и фундаментов других видов наиболее распространенных опор (методика УО)

4.1. УО распространяется только на ниже приведенные типы опор.

Промежуточные:

а) свайно-эстакадные (по вып. 70);

б) свайно-стоечные и опоры-стенки (по вып. 143-144) на свайном основании (высокий и низкий свайный ростверк);

в) свайно-стоечные, опоры-стенки и столбчатые - на естественном основании (по вып. 143-144).

Береговые:

а) свайные с вертикальными сваями (по вып. 70);

б) свайные козловые бесфундаментные (по вып. 143-144).

4.2. Указанные в п. 4.1 конструкции рассмотрены при наиболее распространенных основных параметрах:

а) уширение габаритов:

 с Г-7 + 2 ´ 0,75  на  Г-8 + 2 ´ 1,0;

 « Г-7 + 2 ´ 0,75  «  Г-10 + 2 ´ 1,5;

 « Г-7 + 2 ´ 0,75  «  Г-11,5 + 2 ´ 1,5;

 « Г-8 + 2 ´ 0,75  «  Г-10 + 2 ´ 1,5;

б) длины пролетных строений по схемам:

11,36 ´ 3;

14,06 ´ 3;

16,76 ´ 3;

в) высоты опор:

промежуточных - от 3 до 6 м;

береговых - от 2 до 5 м.

г) глубина забивки свай - от 4 до 10 м;

д) сечения существующих свай - 30 ´ 35 см, а добиваемых - 35 ´ 35 и 40 ´ 40 см.

е) грунты:

пески - средние, мелкие и пылеватые;

супеси, суглинки твердые, полутвердые и тугопластичные.

4.3. Грунты условно разделены на:

прочные -			- условное обозначение на графиках
слабые -

4.4. При оценке несущей способности свай по грунту в промежуточных опорах рассмотрены случаи как однородных грунтов по длине свай, так и их сочетаний в двух и трех слоях (всего шесть сочетаний: а) прочный, б) слабый, в) слабый-прочный, г) прочный-слабый, д) прочный-слабый-прочный, е) слабый-прочный-слабый), при этом предполагается, что свая опирается на грунт, лежащий в ее нижней части. К прочным грунтам отнесены глинистые с коэффициентами консистенции 0 < В £ 0,3, а также пески и супеси, кроме пылеватых; к слабым - глинистые грунты с величиной В, лежащей в интервале 0,3 < В £ 0,5, и пылеватые пески и супеси.

4.5. При оценке несущей способности фундаментов на естественном основании рассмотрены раздельно песчаные и глинистые грунты с градацией на прочные, средние и слабые:

к прочным отнесены глинистые грунты, суглинки и супеси с коэффициентом 0 < В £ 0,3, а также крупные и средние пески средней плотности;

к средним - глинистые грунты, суглинки и супеси с коэффициентом 0,3 < В £ 0,4, а также мелкие пески средней плотности;

к слабым - глинистые грунты, суглинки и супеси с коэффициентом 0,4 < В £ 0,5, а также пылеватые пески средней плотности.

4.6. При оценке несущей способности свай по грунту в бережных опорах верхний слой грунта принят во всех случаях прочным, поскольку учитываемая в расчете насыпь у мостов отсыпается из тренирующих грунтов; в расчетах он принят в виде однородного, уплотненного длительной эксплуатацией песка средней крупности, толщиной слоя 4 м с коэффициентом пропорциональности К = 500 т/м4.

Проведенные исследования показали, что изменения высоты насыпи в пределах от 2 до 5 м влияют на величину продольных усилий в сваях ростверка не более 2 %, а изменение коэффициента К в диапазоне 100-600 т/м3 - не более 5 %.

Наряду с однородным прочным грунтом по длине свай рассмотрено еще два сочетания напластований, начиная сверху:

прочный - слабый;

прочный - слабый - прочный.

4.7. Несущую способность оснований определяют при усредненных толщинах каждого слоя и их прочностных свойствах, а также высот опор, что дает погрешность в оценке несущей способности оснований до + 20 %.

4.8. Определение усилий, приходящихся на голову сваи N или напряжений по подошве фундамента, произведено при следующих предпосылках:

а) временные вертикальные нагрузки А-11 + Т при числе полос движения - 2 (по одному в каждом направлении) со смещением по отношению к барьерному ограждению или тротуару в соответствии с СНиП 2.05.03-84;

б) постоянная нагрузка для уширенных мостов принята в соответствии с наиболее рациональной конструкцией симметричного двухстороннего уширения пролетных строений и опор. Рассмотрено уширение пролетных строений до габаритов Г-8 + 2 ´ 1,0 м и Г-10 + 2 ´ 1,5 м ребристыми балками применительно к бездиафрагменным пролетным строениям по вып. инв. № 000/1 (по 1/2 и 1½ с каждой стороны соответственно для габаритов Г-8 и Г-10), уширение до габарита Г-11,5 + 2 ´ 1,5 м предусмотрено плитными пустотными блоками на ширину по 3,5 м с каждой стороны;

в) определение усилий, передающихся на опору от тормозной силы Нx, произведено с учетом работы моста и насыпи как единой системы по методике, разработанной ЦНИИС Минтрансстроя СССР [20]. При этом рассмотрен вариант установки старых и пристраиваемых частей пролетных строений на резиновые опорные части;

г) определение усилий в сваях N или напряжений по подошве фундамента σ произведено по методике, изложенной в [20].

4.9. Расчет береговых опор проведен с учетом исследований последних лет, в результате чего он имеет ряд особенностей. При высоте насыпи до 5 м временная нагрузка, расположенная за пределами переходной плиты, длина которой 6 м, не учитывалась. Постоянная и временная нагрузки, находящиеся на переходной плите, а также масса последней учитывались в запас прочности как опорные реакции на шкафную стенку устоя простой балки расчетным пролетом 5 м.

С учетом длительности эксплуатации дороги и упрочнения грунта за счет этого фактора в качестве расчетной схемы устоев принят низкий свайный ростверк, к плите которого приложены все внешние воздействия (включая давление грунта на шкафную стенку), а уровень расчетной поверхности грунта принят совпадающим с уровнем горизонтальной плоскости нижней поверхности плиты ростверка, от которого и отсчитывается глубина заделки свай. При этом плита ростверка не включается в работу на горизонтальные и вертикальные воздействия.

4.10. Несущая способность по грунту оснований в уширяемом мосту при отсутствии необходимости уширения фундаментов или добивки дополнительных свай при уширении бесфундаментных опор вычислена с учетом увеличения несущей способности грунтов за счет их уплотнения по методике КАДИ [2]. При необходимости уширения свайных опор путем добивки новых свай уплотнение грунтов во времени не учитывалось.