Наладка дифференциально-фазных высокочастотных защит линий (стр. 17 )

Выполнение смещения характеристики в III-IV квадранты - зону, противоположную по сравнению с предусмотренной схемой реле, достигается разбалансировкой сопротивлений рабочего и тормозного контуров при включении в рабочий контур дополнительного резистора R (рис. 12.11). Резистор МЛТ-2, сопротивление которого в пределах 1-2,5 кОм уточняется при наладке, включается под заводские винты в гнезда вместо накладки SX1 в положение 0%, накладка SX2 устанавливается в положение 0 %, точная регулировка Z выполняется резистором R13. В справочниках и заводской документации на генераторы значения х и приводятся в относительных единицах, необходимые первичные уставки Z и Z можно рассчитывать по формулам, Ом,

Z= Z=

где U - номинальное напряжение генератора, В; S - номинальная мощность генератора, В·А; х, - реактивные сопротивления генератора в относительных единицах.

Пересчет полученных первичных значений во вторичные уставки срабатывания реле проводят в полном соответствии с расчетом уставки реле KZ1.

В связи с некоторым отличием реле KZ2 от заводской схемы при проверке электрических характеристик реле имеются отличия от заводских рекомендаций. Выравнивание сопротивлений рабочего и тормозного контуров следует производить по заводской методике резистором R13 при накладке SX1, установленной временно в положение 0 %, расчетных витках N на плате регулирования уставок и при полностью введенном резисторе плавной регулировки уставки R24.

Настройку рабочей уставки производят при угле настройки 270° по двум контрольным точкам Z и Z. Параметры срабатывания реле Z и Z, взаимно связаны, регулирование уставки изменением числа витков N и положением резистора R24 влияет и на значение Z, включение R и изменение сопротивления R13 влияют на значение Z, хотя взаимное влияние при регулировании на второй параметр сказывается в меньшей степени. Поэтому необходимые уставки срабатывания обычно удается получить с двух-трех попыток, меняя в первую очередь R и R24, а затем R13 и число витков N; тем не менее расчетное число витков может существенно отличаться от выставленных при Z. Снятие круговой характеристики и определение производят по обычной методике, только при каждом значении угла проверки фиксируют две точки срабатывания. Верхнюю уставку срабатывания определяют при уменьшении Z (уменьшают напряжение на проверочном устройстве У5053), нижнюю уставку - при увеличении Z от нуля, при проверке по измерителю угла сдвига фаз контролируют стабильность угла между током I и напряжением U, подведенным к реле.

На реле при проверке от У5053 можно подать напряжение не более 110 В, а так как Z бывает достаточно большим, проверку круговой характеристики и настройку Z обычно производят при заводском значении тока 10 %-ной точности или чуть большем.

После окончательной регулировки уставок и фиксации положения регулировочных резисторов R13, R24 определяют ток на входе нуль-индикатора (накладка SX4) при токе I= I и зашунтированных цепях напряжения в двух режимах: при установленном R и при R, зашунтированном временной перемычкой.

Данные результаты могут потребоваться для периодического контроля в процессе эксплуатации. Проверку правильности включения дистанционных органов KZ1 и KZ2 выполняют при пусковых испытаниях энергоблока в опыте КЗ, когда генератор работает на трехфазную закоротку, установленную за блочным трансформатором. Если проверка обоих реле проводилась последовательно одним проверочным устройством, достаточно проверить реле KZ1, чтобы сделать вывод о правильном включении комплекта. Для реле KZ1 опыт КЗ генератора - самый наглядный режим, когда реле должно работать. При подготовке к проверке необходимо вывести оперативными накладками цепи отключения защит с использованием KZ1 и KZ2, подать на комплект оперативный ток для обеспечения возможной работы нуль-индикаторов и вывести смещение характеристики реле KZ1 в III квадрант.

В опыте КЗ генератора фиксируют срабатывание исполнительного органа реле К1, микроамперметром в рассечке а-б накладки SX4 измеряют ток, который должен иметь направление на срабатывание нуль-индикатора.

В опыте XX генератора при номинальном напряжении проверяют в рассечке SX4 максимальный тормозной ток, несрабатывание исполнительного реле К1. Проверки, проведенные при испытаниях генератора в указанном объеме, позволяют при работе его под нагрузкой свести последующие проверки к минимуму и ограничиться только снятием векторной диаграммы цепей тока относительно цепей напряжения а, Ь, с, подведенных к комплекту КРС-2.

12.4. Блок-реле типа РТФ-6М

В настоящее время широко внедрены в эксплуатацию мощные турбогенераторы с непосредственным охлаждением обмоток. Эти генераторы характеризуются малой перегрузочной способностью, особенно при работе в несимметричных режимах. Допустимая длительность несимметричного режима определяется из выражения

t= А/I,

где I - кратность тока обратной последовательности по отношению к номинальному току генератора; А - постоянная величина для генераторов данного типа: для турбогенераторов ТВФ-15; ТГВ, ТВМ, ТВВ (кроме ТВВ-1000-4 и ТВВ-1200-2) - 8; ТВВ-1000-4 и ТВВ-1200-2-6. В условиях переходного процесса при несимметричных КЗ ток обратной последовательности может изменяться во времени. При этом допустимая длительность его теплового действия определяется среднеквадратичным значением за время t:

t

Поскольку перегрузка генератора в несимметричных режимах и при несимметричных КЗ зависит только от токораспределения обратной последовательности в системе, во избежание повреждения генератор должен быть отключен с выдержкой времени, не превышающей t. Эту функцию и выполняет токовая защита обратной последовательности с зависимой интегральной характеристикой выдержки времени типа РТФ-6М.

Структурная схема блок-реле приведена на рис. 12.14. В состав комплекта РТФ-6М входят следующие элементы:

блок питания БП, служащий для питания основных органов блок-реле и их выходных реле стабилизированным напряжением постоянного тока;

фильтр тока обратной последовательности ФТОП, преобразующий несимметрию токов на входе блок-реле в переменное напряжение, пропорциональное симметричным составляющим обратной последовательности;

входное преобразующее устройство ВПУ, выпрямляющее напряжения на входах органов блок-реле пропорционально относительному току обратной последовательности;

сигнальный орган СО, сигнализирующий о достижении тока обратной последовательности определенного уровня;

пусковой орган ПО, определяющий минимальное значение тока обратной последовательности, начиная с которого осуществляется защита генератора от несимметричных перегрузок с действием на отключение;

два органа Отсечка I и Отсечка II, срабатывающие на отключение генератора с независимой выдержкой времени;

Рис. 12.14. Структурная схема блок-реле РТФ-6М:

I - сигнал о перегрузке; II - сигнал о пуске органа с зависимой выдержкой времени;

III - отключение генератора от органов с независимой выдержкой времени;

IV - отключение генератора с зависимой выдержкой времени

интегральный орган ИО, имеющий интегрально-зависимую характеристику выдержки времени, соответствующую допустимой длительности протекания токов обратной последовательности в генераторе.

Блок питания (рис. 12.15) состоит из резисторов R50-R55, стабилитронов VD13-VD15, фильтров для защиты от помех C14-C16 и диода VD16. Резистор R50 предназначен для регулирования напряжения питания органов без выдержки времени. Резисторы R11, R12 (на рисунке не показаны) образуют делитель напряжения, подключенный к минусу источника питания и к средней точке делителя опорного напряжения интегрального органа. Средняя точка делителя напряжения подключена к точке нулевого потенциала схемы через конденсатор С5. Эта цепь служит для компенсации погрешности при изменении напряжения питания в диапазоне от 0,8 U до 1,1 U во всем диапазоне рабочих температур. Для защиты контактов магнитоэлектрических реле от повышения напряжения используются стабилитроны VD1-VD3, включенные последовательно с резисторами R9, R10.