Прогрессивные технологии в обучении и производстве (стр. 10 )

УДК 621.9

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МОДЕЛЕЙ МДТТ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

УСИЛИЙ ШЛИФОВАНИЯ ТОРЦОВ КОЛЕЦ ПОДШИПНИКОВ

,

Волжский политехнический институт (филиал) ВолгГТУ

Тел.[phone]; факс[phone]; e-mail: *****@***ru

При термической обработке в штампах кольца подшипников малой осевой жесткости приобретают систематическую изогнутость торцов кратную числу упоров в штампе; причем количество упоров в штампе зависит от диаметральных размеров колец, при этом общее их количество должно быть кратно трем, а по количеству упоров в штампе различают шести-, девятиволновую и т. д. изогнутость торцев. Изогнутость торцов колец является результатом остаточных деформаций при их термической обработке, а так же значительных внутренних напряжений при их шлифовании на станках с креплением магнитным полем стола. Изогнутость торцов колец сохраняется и после шлифования или устраняется крайне медленно.

Для устранения изогнутости колец при шлифовании необходимо определить допускаемые усилия шлифования [P] и назначить оптимальные режимы шлифования.

Рассматривается равномерная систематическая изогнутость колец с количеством волн n = 6, 9, 12, 15, 18. Расчетная схема кольца в развернутом виде – неразрезная балка длиной L = pD0, где D0 – диаметр окружности, проходящей через центр тяжести поперечного сечения кольца; с равными длинами пролетов l = pD0/n, загруженная подвижной нагрузкой - сосредоточенной силой Py в центре пролета (рис.). Для раскрытия статической неопределимости и построения эпюр изгибающих моментов использовался способ моментных фокусных отношений. определения максимальных по абсолютной величине изгибающих моментов при различных положениях подвижной нагрузки. Определены опасные положения подвижной нагрузки и величины максимальных изгибающих моментов. Величины максимальных прогибов определены методом Мора с использованием правила Верещагина. Предварительно определены координаты центров тяжести и геометрические характеристики для тринадцати типичных форм поперечных сечений колец подшипников.

Определена зависимость величины максимальных прогибов от числа пролетов неразрезной балки. Область применения принятой расчетной схемы ограничена кольцами с отношениями высоты и ширины поперечного сечения к длине и радиусу кольца, соответственно, менее 0,1.

Допускаемые усилия шлифования определены из условия жесткости:

wmax≤ [w].

Допускаемые усилия шлифования определены из условия жесткости:

wmax≤ [w].

Рис. 1 Расчетная схема балки

Допускаемый прогиб равен [w] = 1×10-4× , а допускаемое вертикальное усилие шлифования [Py] для оптимальных режимов определяется по формуле: [Py] = , где D0 - диаметр нейтральной окружности кольца, проходящий через центры тяжести поперечных сечений кольца; n - число волн изогнутости; E - модуль нормальной упругости материала кольца; Іzс - центральный осевой момент инерции поперечного сечения кольца; k - коэффициент, учитывающий число волн изогнутости принимаемый равным для

-  шестиволновой изогнутости - 0,0335;

-  девятиволновой изогнутости - 0,0752;

-  двеннадцативолновой изогнутости - 0,1336;

-  пятнадцативолновой изогнутости - 0,2088;

-  восемнадцативолновой изогнутости - 0,3007.

На предложенный способ устранения изогнутости получен патент [1].

Список литературы

1. Коротков устранения изогнутости торцов колец шлифованием/ , , А. В Ларин. Патент № 000. БИ №8, 2006.

УДК 621.643.29

АНАЛИЗ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ТРУБ

СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ЛА

,

Волжский политехнический институт (филиал) ВолгГТУ

Тел.[phone]; ; e-mail: *****@***ru

Напряжённо-деформированное состояние и методика расчёта криволинейных труб на прочность и жесткость существенно зависит от их геометрических параметров, в основном, параметров длины и кривизны L* , μ, отношения (см. рис.1) [1-3]. В связи с этим были проанализированы геометрические параметры изогнутых элементов трубопроводов системы кондиционирования кабины и обдува воздухом оборудования ЛА, где осуществляется замена металлических труб на стеклопластиковые. Оценивались: углы гибов ; наружные диаметры ; относи­тельные радиусы кривизны ; параметры кривизны , определяемые по формуле [1]:

,

где отношение модулей нормальной упругости в поперечном и продольном направлениях трубы, соответственно; коэффициенты Пуассона; средняя толщина стенки трубы. При построении гистограмм фиксировались величины и величина подкоренного выражения –7,29.

Рис 1. Геометрические параметры изогнутых участков трубопроводов

Параметр длины, определялся по формуле [1]:

Выборка составила 100 элементов. Результаты анализа приведены в виде гистограмм, из которых можно сделать следующие выводы:

а).Около 50% труб имеют малую кривизну (<10), при их расчётах достаточно первого приближения метода малого параметра и одного, двух членов разложений в тригонометрические ряды. 85% криволинейных труб имеют параметр кривизны менее 30.

б). 50% криволинейных труб относятся к классу труб средней длины, для которых необходимо учитывать влияние подкреплений концов при определении жёсткости и напряжённо-деформированного состояния; вторая половина труб относится к классу длинных и их расчет существенно упрощается.

в). 78% труб имеют относительный радиус кривизны менее 0,35, т. е. параметр переменности толщины для них .

Отдельные участки трубопроводов могут иметь разную конфигурацию, начиная от прямолинейной и кончая участками, изогнутыми различными радиусами гиба на различные углы и в различных плоскостях. Отсутствие должного внимания при проектировании трубопроводов к унификации отдельных элементов усложняет конфигурацию трубопровода и оценку его прочности, жесткости, динамической устойчивости расчетным путем. В связи с этим, необходимо рекомендовать унификацию элементов деталей из труб по радиусам гиба, углам гиба, отношениям диаметров труб к радиусам гиба. Например, рекомендуется применять изогнутые трубы радиусом гиба от одного до четырех диаметров при углах гиба, равных 450, 900, 1200 и 1800 соответственно.

Переход к унифицированным элементам позволяет упростить расчет и повысить надежность трубопроводных систем, снизить трудоемкость их изготовления.

Например, диаметр используемых стеклопластиковых трубопроводов на широкофюзеляжном самолете – аэробусе Ил-86 от 30 до 320 мм, длина от 0,4 до 6 метров, толщина стенки от 0,4 до 1,2 мм [4].

Список литературы

1.  Светличная и рациональное проектирование криволинейных труб из армированных пластиков: Дис. ....канд. техн. наук,- Волгоград, ВолгГТУ, 200с.

2.  , Светличная метода малого параметра к решению задачи изгиба криволинейной трубы из армированных пластиков //Механика и процессы управления: Труды XXXII Уральского семинара - Екатеринбург: УрО РАН, 2002. - С.

3.  , , Светличная способность криволинейных труб из армированных пластиков при статическом нагружении// Изв. вузов. Авиационная техника. 2004. № 4. С.

4.  Белянин широкофюзеляжных самолетов.- М.:Машиностроение, 197с.

СЕКЦИЯ №2

Проблемы электротехники, электроэнергетики и электротехнологии

УДК 621.311.182

А 47

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ЛЕНТОЧНЫХ НАГРЕВАТЕЛЕЙ

ЛИВНЕВЫХ ВОДОСТОКОВ

,

Камышинский технологический институт (филиал) ВолгГТУ

В связи с реконструкцией красильно-печатного корпуса 1-ой отделочной фабрики Камышинского ХБК и демонтажем существующей системы отопления в зимне-весенний период имелись случаи выхода из строя ливневых водостоков в результате их разрыва образовавшимся в них льдом.

Для решения этой проблемы кафедрой «Электроснабжение промышленных предприятий» Камышинского технологического института было предложено применение ленточных нагревателей ЭНГЛ-1, применяемых в нефтегазовой промышленности [1].

В соответствии с произведенными расчетами для обогрева ливневых водостоков длиной 17,4 м выбраны нагреватели ЭНГЛ1-1,32/°С) - 32,96, для водостоков длиной 10,4 м - ЭНГЛ1-0,66/°С) - 16,48.

Технические характеристики выбранных ленточных нагревателей приведены в таблице 1.

Таблица 1. Технические характеристики ленточных нагревателей ЭНГЛ-1

Шифр	Удельная мощность, Вт/м	Номинальная мощность, Вт	Температура поверхности, °С	Длина L, м	Масса, кг
ЭНГЛ1-0,66/°С) - 16,48	40	660	60	16,48	2,21
ЭНГЛ1-1,32/°С) - 32,96	40	1320	60	32,96	4,1

Для прокладки нагревателей был выбран спиральный способ.

Шаг спирали определен по формуле:

где Dн – наружный диаметр трубопровода, м; Іm – длина участка трубопровода, м; Ін – длина нагревателя, м.

Перед установкой нагревателей на трубопровод наносится термостойкое антикоррозийное покрытие, рабочая температура которого должна быть на 20¸40° С выше активной части нагревателя. Для прокладки нагревателя один из концов нагревателя закрепляется на трубопроводе стеклолентой толщиной 0,2 и шириной 20 мм (лента ЛЭС – 0,2´20 ГОСТ 5937-81), после чего нагреватель с легким натягом наматывается спирально на трубопровод. Второй конец нагревателя также закрепляется на трубопроводе стеклолентой.

Крепление нагревателей к ливневым водостокам показано на рис.1.

Рис. 1. Крепление нагревателей к ливневым водостокам

После установки нагревателей трубопровод покрывается тепловой изоляцией из негорючих минеральных или синтетических материалов и обматывается стеклолентой (стеклотканью). Низкотемпературные выводы нагревателей защищаются от механических повреждений при помощи гофрированной трубы из самозатухающего ПВХ.

Электроснабжение нагревателей предусмотрено от распределительного щита 0,4 кВ красильно-печатного корпуса через щит защиты ЩРН-12 с дифференциальным выключателем (УЗО) типа ВД1-63-4 и автоматическими выключателями типа ВА 47-29-1.

Список литературы

1. Элементы нагревательные гибкие ленточные ЭНГЛ-1. Техническое описание и инструкция по эксплуатации / г. Ленинград, 1990, с. 24

УДК 621.313

ДИНАМИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ГРУППЫ ПАРАЛЛЕЛЬНО

РАБОТАЮЩИХ ГЕНЕРАТОРОВ ПОСТОЯННОГО ТОКА

В АДАПТИВНОЙ СИСТЕМЕ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

, ,

Саратовский государственный технический университет,

тел./, E-mail: *****@***ru

Камышинский технологический институт (филиал) ВолгГТУ

тел./, E-mail: *****@***ru

В работах [1, 2] показано, что одним их направлений повышения эффективности автономных систем электроснабжения (СЭС) является переход к адаптивным схемам на базе генераторов постоянного тока. Для минимизации затрат на топливо количество N одновременно работающих генераторов варьируется, оно зависит от параметров нагрузки СЭС. Суммирование мощности электроагрегатов осуществляется на шине постоянного тока, от которой через инверторы получают питание различные электроприемники.

Система управления электроагрегатами адаптивной СЭС должна выполнять следующие функции:

-  включение в работу необходимого количества m электроагрегатов;

-  стабилизацию напряжения на шине постоянного тока при любом количестве одновременно работающих электроагрегатов;

-  заданное распределение нагрузки между одновременно работающими электроагрегатами.

Создание указанной системы управления требует решения ряда задач. Одна из них – обеспечение устойчивости СЭС во всем диапазоне изменения параметров нагрузки. Очевидно, что на первом этапе решения этой задачи необходимо разработать динамическую модель объекта управления – группы параллельно работающих генераторов постоянного тока.

Возможны различные варианты построения указанных генераторов. Наиболее рациональной является конструкция, основой которой является электрическая машина переменного тока, оснащенная полупроводниковым выпрямителем. Необходимо заметить, что такой генератор обладает односторонней проводимостью, при этом зона регулирования при параллельной работе с генераторами аналогичного типа составляет несколько процентов от номинальных параметров [3].

Схема замещения исследуемого объекта на интервале постоянства структуры показана на рис.1. На этой схеме: , – изображения по Лапласу напряжения на общей шине и токов, потребляемых генераторами. Последние представлены источниками ЭДС с внутренними сопротивлениями .

Рис.1. Схема замещения группы генераторов

Напряжение на общей шине питания в операторной форме определяется выражением

, (1)

где – проводимость нагрузки; .

Выражение для определения оператора тока k-го генератора имеет вид

. (2)

Предположим, что источники энергии в исследуемой СЭС построены на основе синхронных генераторов, нагруженных на трехфазные мостовые выпрямители. Величина ЭДС генератора зависит от сигнала управления на входе блока возбуждения

, (3)

где – передаточная функция блока возбуждения k-го генератора.

На основе выражений (1) – (3) может быть построена структурная схема динамической модели исследуемого объекта, которая показана на рис. 2. На этой схеме передаточные функции имеют следующие значения:

; .

Как объект автоматического управления группа генераторов постоянного тока имеет N+1 выходов, переменные которых , зависят от переменных на N управляющих входах. Очевидно, что при заданных характеристиках генераторов на качество переходных процессов в рассматриваемой СЭС влияют параметры нагрузки и количество N одновременно работающих агрегатов.

Рис.2. Структурная схема динамической модели

С помощью построенной модели можно в первом приближении получить область параметров регулятора, в которой будет обеспечена устойчивость замкнутой системы управления. Уточнение этих параметров требует построения более сложной модели, учитывающей нелинейности звеньев системы управления, например, на базе интерактивного программного комплекса MATLAB+Simulink.

Список литературы

1. Автономная система электроснабжения с перестраиваемой структурой / , , и др. // Проблемы электроэнергетики: межвуз. науч. сб. – Саратов, СГТУ, 2004. – С.9 – 14.

2. , Коротков эффективности систем автономного электроснабжения на объектах нефтегазовой промышленности / Проблемы электроэнергетики: межвуз. науч. сб. – Саратов, СГТУ, 2006. – С.4 – 16.

3. , Коротков переходных процессов в автономной системе электроснабжения с объединенным звеном постоянного тока // Проблемы электроэнергетики: межвуз. науч. сб. – Саратов, СГТУ, 2005. – С.11 – 16.

УДК 621.313

НЕКОТОРЫЕ АСПЕКТЫ ПОСТРОЕНИЯ ИСТОЧНИКОВ ПИТАНИЯ

ДЛЯ МОБИЛЬНЫХ ЭЛЕКТРОТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

, ,

Саратовский государственный технический университет,

тел./, E-mail: *****@***ru

Камышинский технологический институт (филиал) ВолгГТУ

тел./, E-mail: *****@***ru

Мобильные электротехнологические установки (ЭТУ) могут найти применение в различных отраслях народного хозяйства. Например, в сельском хозяйстве актуальной является сушка различных зерновых культур. Сочетание диэлектрического и конвективного методов нагрева позволяет решить эту задачу с минимальными энергетическими затратами [1]. Эффективным средством обеспечения кондиции сельхозпродукции является обработка хранилищ озоном [2]. В строительстве все чаще возникает необходимость полного или частичного разрушения железобетонных конструкций, для чего могут быть применены электрофизические методы [3]. На предприятиях добычи нефти и газа для очистки труб от парафиновых отложений эффективными являются технологии индукционного нагрева [4].

Традиционный подход к построению мобильных ЭТУ предполагает, что питание всех узлов осуществляется от сети переменного тока частоты 50 Гц. Однако в структуре современных ЭТУ доля потребителей тока промышленной частоты, как правило, не велика. Для значительной части электрооборудования требуется электроэнергия с иными параметрами. Например, в установках диэлектрического нагрева для работы магнетронных генераторов необходимо иметь источники постоянного тока с напряжением в несколько киловольт. Для индукционного нагрева требуется источник переменного тока повышенной частоты. Энергосберегающие технологии перемещения обрабатываемых материалов используют частотно-регулируемый электропривод.

Если питание мобильной ЭТУ осуществляется от автономного источника энергии (АИЭ), например, дизельного генератора, то возникает парадоксальная ситуация. Сначала прилагаются огромные усилия для того, чтобы получить электроэнергию с параметрами, соответствующими ГОСТ , затем значительная часть этой электроэнергия подвергается преобразованиям до того вида, в котором она необходима для работы элементов ЭТУ. Это говорит о необходимости пересмотра традиционных методов построения ЭТУ и применения системных методов при их разработке. Источник электроэнергии и ЭТУ должны рассматриваться как единый электротехнический комплекс, структура которого, схемы образующих его узлов, параметры элементов и режимы работы определяются в результате решения оптимизационной задачи в условиях существующих ограничений.

Рассмотрим в качестве примера установки диэлектрического нагрева. Генерирование СВЧ энергии в этих установках осуществляется, главным образом, с помощью магнетронов, работающих на частотах 915 и 2450 Мгц [5]. Для работы магнетрона к нему необходимо подвести энергию двух источников: анодного питания и питания цепи накала ка­тода. Мощность, потребляемая от источника питания накала, составляет 3-4 % от мощности в цепи анодного питания. Так как основное энергопотребление приходится на источник анодного питания, то его массогабаритные, стоимостные и другие технико-экономические показатели оказывают основное влияние на соответствующие показатели СВЧ генератора в целом.

Наиболее распространенные схемы источников анодного питания магнетронов для установок промышленного типа строятся по схеме: тиристорный регулятор VS1…Vs6 – повышающий трансформатор T– высоковольтный выпрямитель VD1…VD6 с индуктивным фильтром Ld (рис.1). Данное техническое решение, отличаясь простотой и достаточно высоким КПД, имеет массогабаритные показатели, которые не отвечают современным требованиям. Так, например, источник питания генератора «Хазар-3» мощностью 3 кВт имеет массу 200 кг, что больше массы высокочастотного блока в 5 раз. Объем источника питания этого генератора составляет 128 дм3 (при этом объем высокочастотного блока меньше на 48 дм3). Высокочастотный блок генератора «Хазар-50/915» мощностью 50 кВт имеет массу 240 кг и объем около 400. Соответствующие показатели блока питания этого генератора – 1700 кг и 1836.

Рис.1. Типовая схема источника анодного питания магнетрона

Эффективным средством улучшения массогабаритных показателей источников вторичного электропитания является повышение рабочей частоты токов и напряжений трансформаторов и сглаживающих фильтров. Это может быть реализовано, например, за счет того, что переменное напряжение сети сначала выпрямляется и сглаживается, затем преобразуется в переменное напряжение повышенной частоты, которое с помощью высокочастотного трансформатора повышается до необходимой величины и снова выпрямляется. Соответствующая структурная схема показана на рис.2. Несмотря на наличие двух дополнительных преобразователей (инвертор и сетевой выпрямитель), удается существенно улучшить массогабаритные показатели источника питания за счет резкого сокращения массы и габаритов трансформатора и других электромагнитных элементов.

Рис.2. Схема источника питания с промежуточным звеном повышенной частоты

Эффективность технического решения по схеме рис.2 зависит от многих взаимно влияющих факторов, таких как схема того или иного блока, тип применяемых силовых полупроводниковых приборов, частота преобразования, материалы для изготовления повышающего трансформатора и сглаживающих фильтров. Поэтому синтез источника по схеме рис.2 является сложной многопараметрической задачей с большим количеством ограничений.

Для мобильных ЭТУ, кроме массогабаритных характеристик, актуальным является такой показатель, как удельный расход топлива

, (1)

где – количество израсходованного топлива; – масса продукта с заданными свойствами после применения электрофизических методов обработки.

Удельный расход электроэнергии при осуществлении технологического процесса характеризуется коэффициентом

, (2)

где – количество электроэнергии, затраченной на проведение технологического процесса.

Удельный расход топлива при работе автономного источника электроэнергии определяется коэффициентом

. (3)

Перемножая (2) и (3) получим значение коэффициента , определяющего энергетическую эффективность комплекса «АИЭ–ЭТУ»

. (4)

Значение коэффициента зависит от нагрузки источника электроэнергии и, следовательно, от режима работы ЭТУ. Поэтому для обеспечения минимального значения результирующего коэффициента источник электроэнергии всегда должен работать в таком режиме, при котором удельный расход топлива также имеет минимальное значение. Использование типовых схемных решений при создании АИЭ не позволяет решить эту задачу в полном объеме. Можно лишь добиться определенного улучшения некоторых показателей, таких как, частичное повышение КПД, снижение провалов и всплесков напряжения в динамических режимах, обусловленных ступенчатым изменением параметров нагрузки.

Радикальное решение задачи повышения энергетической эффективности мобильных ЭТУ состоит в применении адаптивных источников электропитания с учетом особенностей функционирования узлов и элементов ЭТУ, являющихся потребителями электрической энергии различного вида. Адаптивность системы электропитания может быть обеспечена за счет построения ее в виде набора модулей (например, по схеме рис.2) определенной мощности, количество которых варьируется в зависимости от режима работы ЭТУ. При этом возникает задача выбора общего количества модулей и принципа разделения их по мощности. Увеличение количества модулей сопровождается ростом капитальных затрат. При небольшом количестве модулей увеличиваются эксплуатационные затраты, прежде всего, за счет топливной составляющей. Очевидно, что существует такое количество модулей, при котором приведенные затраты имеют минимальное значение.

Список литературы

1. СВЧ электротермия. – Саратов: Саратов. гос. техн. ун-т, 1998. – 408 с.

2. , , Иванова питания для экспериментального исследования генератора озона / Актуальные проблемы электронного приборостроения (АПЭП-2002): материалы Междунар. науч.-техн. конф. – Саратов: Саратов. гос. техн. ун-т, 2002. – С.311 – 315.

3. Сошинов перспективных направлений совершенствования технологии разрушения бетона / Проблемы электроэнергетики: межвуз. науч. сб. – Саратов: Саратов. гос. техн. ун-т, 2006. – С.158 – 163.

4. Современные энергосберегающие электротехнологии / , , и др. – СПб: Изд-во СПбГЭТУ «ЛЭТИ», 2000. – 564 с.

5. , Фурсаев генераторы для установок СВЧ нагрева. – Саратов: Саратов. гос. техн. ун-т, 2000. – 48 с.

УДК 621.3

АНАЛИЗ ПЕРСПЕКТИВНЫХ СПОСОБОВ ОЧИСТКИ

ПРОМЫШЛЕННЫХ СТОЧНЫХ ВОД

,

Камышинский технологический институт (филиал) ВолгГТУ

Количество сброшенных в окружающую среду отходов производства и потребления в мире достигает 50 млрд. т (без учета загрязнителей, сбрасываемых в водоемы). Из них примерно 26 млрд. т выброшено в атмосферу, 24 млрд. т твердых и органических отходов на поверхность суши. Около 90 % отходов, образующихся во всем мире, «поставляют» индустриально развитые страны, в которых проживает лишь 10 % населения земного шара. На долю США приходится более 33 % всей массы выбросов.

Ежегодно в водоемы планеты поступает 7 – 8 млрд. т твердых и растворенных веществ – отходов и материалов человеческой деятельности.

Объем потребляемой в мире воды достигает 4 трлн, м3 в год, а преобразованию со стороны человека подвергается практически вся гидросфера. В последние годы значительно возросло число тепловых и атомных электростанций, построенных на берегах морей и использующих морскую воду для конденсации отработанного в турбинах пара. ТЭС, работающие па жидком топливе, расходуют примерно 32– 35 ма/с {3 млн. м3/сут) морской воды на 1000 МВт, а АЭС – около 50 м3/с (свыше 4 млн. м3/сут).

Загрязнение – это процесс ухудшения качества среды вследствие привнесения в нее или возникновения в ней новых, обычно нехарактерных для нее физических, химических или биологических агентов (загрязнителей) или превышения в рассматриваемое время естественного среднемноголетнего (порогового, предельно допустимого) уровня концентрации (или интенсивности) перечисленных агентов в данной среде.

Основываясь на фундаментальных законах физической химии, электрохимии и химической технологии, а также учитывая основные положения существующих классификаций, электрохимические методы обработки воды можно разделить на три основные группы.

Первая группа методов обеспечивает изменение физико-химических и фазово-дисперсных характеристик загрязнений с целью их обезвреживания или более быстрого извлечения из воды. Превращение примесей может протекать через ряд последовательных стадий, начиная с электронного уровня взаимодействия растворимых соединений и заканчивая изменением каких-либо электроповерхностных или объемных характеристик грубодисперсных веществ. Взаимодействие примесей при наложении на дисперсную систему электрического поля является достаточно сложным процессом. Здесь наряду с воздействием поля существенное влияние оказывают продукты электродных реакций, а также окислительно-восстановительные реакции па электродах. Если процессы разделения в основном протекают в объеме электролита, то процессы превращения могут протекать как в объеме, так и на границе «электрод–раствор». При этом следует обратить внимание на различные кинетические закономерности этих процессов, связанные с разнообразием физико-химических и гидродинамических характеристик приэлектродного слоя и межэлектродного объема. Теоретические аспекты этого вопроса изучены еще недостаточно полно, что сдерживает разработку новых, более совершенных конструкций электрореакторов.

Из электрохимических методов превращения веществ наиболее широко разработан и внедряется в практику метод эдектрокоагуляции. Получил развитие метод электрохимической деструкции для обесцвечивания красителей и окислении других органических примесей, а также методов анодного окисления и катодного восстановления. Интенсивное развитие в последние годы получил метод диафрагменного электролиза с целью корректирования рН и Еh воды и последующего превращения примесей.

Однако теория электрохимических методов превращения требует обобщения экспериментальных результатов с целью выбора дальнейшего направления исследований и совершенствования конструктивного оформления электроаппаратов.

Вторая группа методов предназначена для концентрирования примесей в локальном объеме электролита без существенного изменения фазово-дисперсных или физико-химических свойств извлекаемых веществ. Разделение примесей и воды происходит в основном за счет флотации электрогенерируемьми пузырьками газов или силового действии электрического поля, обеспечивающего транспорт заряженных частиц в жидкости. Возможен также транспорт незаряженных частиц в жидкости при закреплении их на специально вводимом носителе, обладающем определенным зарядом. Такое направление более широко используется в магнитном разделении, однако электрическое разделение с вспомогательным носителем имеет большие перспективы.