Прогрессивные технологии в обучении и производстве (стр. 12 )

7.  , Дряхлов инвестиционными процессами на современном этапе социально-экономического развития России // Дайджест Финансы. 2001. №7.

УДК 621.365.5

СВЧ СУШКА ПИЛОМАТЕРИАЛОВ

Саратовский государственный технический университет

(84e-mail: *****@***ru

Сушка – один из обязательных технологических процессов в деревообработке. Он отличается энергоемкостью и длительностью, так что ускорение сушки пиломатериалов, имеет большое значение. Кинетика сушки пиломатериалов в электромагнитном поле была впервые исследована в гг. [1]. Во многих работах, в том числе в [2, 3], говорится о преимуществах СВЧ диэлектрического нагрева, но окончательный выбор за установками СВЧ можно сделать только на базе системного подхода к проблеме целесообразности и эффективности применения такого рода энергоподвода.

Из-за объемного тепловыделения в электромагнитном поле СВЧ температура внутренних частей пиломатериала оказывается выше температуры поверхности, тогда как при конвективной сушке обычно выше температура поверхности. В результате температурный градиент нагрева при СВЧ сушке направлен в ту же сторону, что и градиент влагосодержания, так что термодиффузия вызывает дополнительный к диффузии массоперенос к поверхности, тогда как при конвективной сушке термодиффузия уменьшает поток влаги к поверхности пиломатериала.

В режиме жесткой СВЧ сушки давление пара увеличивает перенос влаги к поверхности пиломатериала, но в этом случае увеличивается его пористость, могут появиться трещины и коробления, а потому технологи обычно не рекомендуют использовать жесткий режим сушки.

Сушка пиломатериалов ведется от начального влагосодержания пиломатериалов 30-40% до конечного в 8-10%. При энергоподводе с помощью электромагнитных колебаний на сушку пиломатериалов требуется 250-300 кВтч/м3 (2,5 кВтч/кг испаренной влаги). Если же использовать комбинированный метод сушки древесины, при котором электромагнитный энергоподвод приводит к выделению влаги на поверхности объекта, откуда она удаляется за пределы сушилки принудительным потоком воздуха, то расход СВЧ энергии сокращается до 80-150 кВтч/м3 (0,5-1,5 кВтч/кг испаряемой влаги), время сушки уменьшается в 2-3 раза, а брак – с 40% до 2 - 3% [2, 4].

Диэлектрические параметры пиломатериалов зависят от породы леса, влагосодержания, частоты СВЧ колебаний, температуры, причем изменяется в пределах отпри влажности ~ 40%, до 2 - 3 при влажности ~ 10%, а tgδ соответственно от 0,3 - 0,4 до 0,1 - 0,15 [3].

При прочих равных условиях наибольшей производительностью обладают СВЧ сушилки, работающие в методическом режиме. Такие сушилки обычно оснащают камерами с бегущей волной (КБВ) на регулярном волноводе или камерами лучевого типа.

При методическом режиме работы таких камер определенная неравномерность тепловыделения вдоль камеры не страшна, но если щели в широких стенках волноводов достаточно длинны, в камерах с поперечным взаимодействием можно сушить одновременно несколько досок, располагая их слоем параллельно друг другу, при этом мощность в каждой секции рабочей камеры из-за поглощения в пиломатериалах изменяется вдоль секции по закону

,

где Рсвч – мощность на входе в секцию; α (z) – коэффициент затухания квази – Н10 волны, то есть чем дальше от входа СВЧ мощности в секции располагается доска, тем меньше получает она СВЧ энергии, и только математическое моделирование процесса сушки может дать ответ на вопрос, сколько досок можно пропустить через камеру.

СВЧ сушилки на КБВ имеют три недостатка:

·  для их размещения требуются помещения большой длины (при сушке досок в 6 м длиной только для их загрузки в сушилку и выгрузки требуется 12 м);

·  из-за неравномерного вдоль доски распределения температуры и влагосодержания в фиксированный момент времени в методическом режиме возможно коробление растрескивание доски;

·  в них невозможно организовать периодический режим работы из-за неравномерного нагрева.

Сушилки на КЛТ представляют собой камеру (туннель), на металлических стенках которой располагаются излучающие системы (рупорные или волноводно – щелевые излучатели). Геометрические размеры и размещение излучателей обеспечивают заданную равномерность тепловыделения (сушки). Причем излучатели могут размещаться как вдоль, так и поперек стенки камеры, но так, чтобы они между собой были развязаны, если питаться от когерентных источников СВЧ энергии. Развивая систему излучателей, можно одновременно (в периодическом) обрабатывать объем пиломатериалов значительно больший, чем в КБВ при методическом режиме работы. К тому же в КЛТ можно осуществить периодический режим сушки.

Рассмотрим сушилку с КЛТ при частоте 433 МГц с волноводно-щелевыми излучателями, выполненными на прямоугольном волноводе сечением 500х250 мм. Если щели прорезаны в широких стенках волновода перпендикулярно его оси, то возможно два варианта расположения излучателей и досок.

Таблица 1. Размеры штабеля пиломатериалов КЛТ

№	Тип пиломатериала и размеры, м	Число слоев по высоте	Ширина штабеля
433 МГц	915 МГц	2450 МГц
1	Доски 0,025 х 0,15 х 6 0,04 х 0,18 х 6	10 9	6 4	2 1	Определяется числом излучающих систем, расположенных в ряд на верхней и нижней стенках КЛТ
2	Брус 0,05 х 0,15 х 6 0,1 х 0,15 х 6 0,15 х 0,15 х 6	6 3 2	3 1 1	1 - -

В случае продольного расположения излучатели длиной 1,5м каждый располагаются вдоль штабеля сверху и снизу по 4 штуки в ряд. Примем, что при этом в штабеле должно быть 9 слоев размером 0,04х0,18х6 м и по 3 доски в слое, то есть объем штабеля (загрузки) равен 1,17 м3.

Если излучатели расположены поперек штабеля, то их должно быть шесть штук, доски размером 0,04 х 0,18 х 6м в штабеле размером в 9 слоев по 9 досок в каждом слое. Объем штабеля (загрузки) в этом случае равен 3,5 м3.

Если применяются магнетроны с частотой 915 МГц, то длина волноводно-щелевого излучателя ~ 1м. Пусть щели прорезаны в широкой стенке волновода сечением 248х124 мм, излучатели, как и прежде, размещены в КЛТ над и под штабелем. При продольном расположении излучателей в штабеле согласно табл.1 должно быть 4 слоя по одной доске в слое. Объем штабеля (загрузки) 0,173 м3, а излучателей – по 6 штук сверху и снизу штабеля.

При поперечном расположении излучателей должно быть по 12 штук сверху и снизу штабеля, который в этом случае состоит из 4 слоев досок по 6 досок в слое (см. табл.1). Объем штабеля (загрузки) 1м3.

Варианты компоновки СВЧ сушилок во многом зависят от мощности СВЧ генераторов (магнетронов). В настоящее время выпускаются магнетроны с частотой 915 МГц на мощности 0,5, 1,5, 25, 50, 60, 75, 100 кВт, а на частоте 433 МГц всего лишь на мощности 5 и 50 кВт.

Общее число вариантов компоновки СВЧ сушилки на КСВ в периодическом режиме на частотах 433 и 915 МГц составляет 144 варианта. Эти варианты учитывают технические требования к проектируемому СВЧ оборудованию.

Выбор оптимального варианта должен быть проведен с учетом целесообразности замены традиционных сушилок на СВЧ сушилку и достижения максимальной эффективности СВЧ сушилки с учетом ущерба и затрат на резервирование.

Сопоставление вариантов нужно проводить при П1=П2, но в реальных конструкциях, если сушилки работают круглый год, строгое соблюдение этого условия обеспечить не удается. По этой причине при сопоставлении варианта компоновки СВЧ сушилки и к примеру с аэродинамической сушилкой АСКМ - 15 следует принимать во внимание резерв развития

.

Наименьшие затраты на реализацию СВЧ сушилки будут при КА≈1, т. е. 12 х 5 кВт, 433 МГц, поперечное расположение излучателей, объем штабеля 3,5 м3.

Высокие цены на источник СВЧ объясняются недостаточной конкурентной средой на рынке СВЧ генераторов (магнетронов) и источников питания. В работе [5] рассмотрены проблемы гармонизации интересов производителей СВЧ генераторов, источников питания и установок СВЧ диэлектрического нагрева (СВЧ сушилок) и заказчика на это оборудование. В этой работе получены соотношения для расчета оптимальной цены СВЧ генератора, рабочей камеры, СВЧ сушилки, источника питания (без учета НДС).

При нынешних ценах магнетронов и их источников питания СВЧ сушилки согласно сравнительному интегральному эффекту экономически не эффективны в сравнении с АСКМ – 15. Чтобы их эффективность была выше, чем у АСКМ – 15, то есть, чтобы необходимо снижение цены СВЧ сушилки.

Под оптимальной ценой понимают цену, при которой чистая прибыль от эксплуатации установки в течение года равна возврату банковского кредита с процентами.

В таком случае с учетом банковского кредита, налога на добавленную стоимость, налога на прибыль и выплат дивидендов банковский кредит (цена установки) равен

где . Здесь ; Цк – цена рабочей камеры; Цип – цена источников питания СВЧ генераторов; Z1 – цена СВЧ генератора с магнетроном; Крез – величина затрат на реализацию резерва.

Для дальнейших расчетов следует установить пропорции цен рабочей камеры, источника питания, СВЧ генератора и магнетрона. Эту пропорцию можно установить по ценам этих элементов установки приведенных в работе [5].

Эту пропорцию можно установить по ценам этих элементов установки приведенных в работе [13]. При этом, если цену магнетрона принять за 1, то пропорция цен магнетрона, СВЧ генератора, источника питания и рабочей камеры равна 1:3:15:35. Используя эту пропорцию можно определить как

.

Согласно расчетам с учетом выше сказанного К1=263Х; К1=265Х; К1=280Х; К1=513Х.

Список литературы

1.  , Симонян в поле сверхвысоких частот//Труды ВНИИНСМ Электрофизические методы и технологии строительных материалов.- М., 1965.-Вып.2(10).-С. 5-8.

2.  Долгополов методы в технологии строительных материалов. М.: Изд-во литература по строительству, 1971, с. 95

3.  СВЧ энергетика/ Под ред. Э. Окресса.- М.:Мир, 1978.Т.2, с. 36

4.  Лебедев и проектирование сушильных установок.-М., Л., Госэнергоиздат, 1963, с. 128

5.  , . Элементная база СВЧ электротермического оборудования. – Саратов: Сарат. гос. технт ун-т, 2003г, с.68

УДК 621.318.3

Стабилизация выходных параметров

в силовой электромагнитной импульсной системе

, ,

Саратовский государственный технический университет

E-mail: *****@***ru

Обычно в расчетах силовых электромагнитных импульсных системах (СЭМИС) не учитывают остаточный магнетизм, который связан с явлением гистерезиса в магнитной системе (МС). Однако при экспериментальном исследовании энергетических показателей линейного электромагнитного двигателя (ЛЭМД) при питании от емкостного накопителя энергии (ЕНЭ) было установлено, что значения выходного параметра энергии удара Ey зависят от предыстории импульсного намагничивания МС ЛЭМД [1].

Рассмотрим процесс намагничивания МС ЛЭМД последовательностью униполярных одинаковых по величине импульсов напряжения. При импульсном питании ЛЭМД магнитное состояние материала изменяется по частным динамическим циклам. Переход к установившемуся частному гистерезисному циклу (АBr) из исходного размагниченного состояния МС (H=0, B=0) показан на рис. 1.

Выше точки Br индукция подняться не может, так как эта точка лежит на пересечении предельной петли гистерезиса с осью координат. В рассматриваемом процессе характерным является то обстоятельство, что величина остаточной индукции с каждым импульсом возрастает, и каждый раз во время действия очередного импульса индукция увеличивается от уровня остаточной на величину =const. При этом изменяется импульсная магнитная проницаемость МС ЛЭМД до тех пор, пока остаточная магнитная индукция не станет равной некоторой предельной Br. С изменением импульсной магнитной проницаемости изменяются активно-индуктивные параметры схемы замещения ЛЭМД и, соответственно, изменяется величина энергии удара при питании одинаковыми импульсами напряжения [1].

Рис. 1. Статический гистерезисный цикл намагничивания МС ЛЭМД.

Для проверки влияния предыстории намагничивания МС на стабильность выходных параметров СЭМИС проведено экспериментальное исследование ЛЭМД при питании от ЕНЭ из размагниченного магнитного состояния до установившегося намагниченного состояния МС ЛЭМД (рис.1).

Основные данные исследуемой СЭМИС: ЛЭМД с комбинированным якорем и стопом (диаметр якоря dЯ=31 мм, магнитная система выполнена из конструкционной углеродистой стали Ст20, обмотка возбуждения содержит 250 витков); питание производилось от ЕНЭ емкостью 2,2 мФ, напряжением 200 В. Результаты экспериментов представлены в таблице 1.

Было установлено, что энергия удара стабилизируется после подачи на обмотку ЛЭМД последовательных двух-четырех однополярных импульсов. В таблице 1 приведены данные процесса установления стабилизации энергии удара при первоначально размагниченной МС ЛЭМД.

Таблица 1. Установление стабильности энергии удара.

№ импульса	1	2	3	4	5	6
Еу, Дж	4,92	5,93	6,41	6,50	6,52	6,50
Значение остаточной магнитной индукции	Размагниченное состояние Br = 0	Промежуточные намагниченные состояния 0 < Br < Br(max)	Установившееся намагниченное состояние Br = Br(max)

Анализ данных таблицы 1 показывает, что, начиная с четвертого импульса, МС переходит в установившееся намагниченное состояние с некоторым предельным значением остаточной магнитной индукции Br(max) для данного намагничивающего импульса, сопровождаемое стабилизацией и незначительным разбросом энергии удара Eу. Стабильность энергетических параметров после многократного намагничивания униполярными импульсами обусловлена стабилизацией средней проницаемости в верхнем слое намагниченной МС.

Пренебрежение предысторией намагничивания МС ЛЭМД недопустимо в устройствах, использующих дозированные стабильные значения энергии удара. Экспериментальные исследования показывают, что энергия удара стабилизируется после подачи последовательных 2-4 однополярных импульсов в зависимости от амплитуды импульса.

Список литературы

1.  Егоров предыстории импульсного намагничивания магнитной системы линейного электромагнитного двигателя на энергетические показатели привода /, , //Вестник СГТУ, 2006. С. 44-50.

УДК 621.313

Перспективы единой метрологической системы

оценки параметров систем управляемых

электроприводов

Волгоградский государственный технический университет

(84

В настоящее время основными типами электроприводов, наиболее массово применяемыми в промышленности, являются следующие системы: «полупроводниковый преобразователь – двигатель постоянного тока»; «полупроводниковый преобразователь частоты – асинхронный двигатель» и система электропривода с шаговым двигателем.

Современная тенденция характеризуется возрастанием применения асинхронных систем электроприводов, что обусловлено известными преимуществами асинхронного двигателя, такими как высокая надежность, меньшая производственная и эксплуатационная стоимость и высокими регулировочными и динамическими показателями современных частотных преобразователей [1].

Широкое применение асинхронных частотно-регулируемых электроприводов в различных технологических процессах обуславливает необходимость дифференцирования выпускаемых систем электроприводов по различным параметрам, таким как функциональные возможности систем, точностные и надежностные показатели и конструктивные особенности [2].

ГОСТ Р «Электроприводы регулируемые асинхронные для объектов энергетики» регламентирует общие технические требования предъявляемые к подобным типам приводов, приведем некоторые из них: технические требования (пп. 5.1), конструктивные требования (пп. 5.2), требования к техническим параметрам и режимам (пп.5.3), требования к системам управления электроприводов (пп.5.4), требования к системам защиты, диагностики, сигнализации и контроля (пп. 5.5). Из анализа данного нормативного документа можно сделать вывод о том, что его требования носят в основном качественный характер, вынося количественные оценки требований в соответствующие технические условия (ТУ), которые предъявляются к системам электроприводов технологическим процессом или устанавливаются производителем.

Подобная ситуация значительно усложняет выбор типа электропривода для решения той или иной производственной задачи, поскольку требует оценки выпускаемых систем электроприводов по значительному числу эксплуатационных параметров. Так, например, при выборе системы электропривода необходимо проанализировать: какие алгоритмы управления реализуется в электроприводе и каковы их точностные характеристики, какова система сбора и обработки первичной информации, какие виды защит и внутренней диагностики предусмотрены в системе управления, в каких форматах представляются входные и выходные сигналы и другую информацию, способствующую выбору и оптимальной настройки системы электропривода.

Поскольку области применения систем регулируемых электроприводов различны, то и требования к точности выполнения ими заданных статических и динамических режимов существенно отличаться для различных решаемых приводом задач. Выбор той или иной системы электропривода производителем затруднен большим объемом анализируемой информации, касающейся функциональных возможностей приводов, их технических характеристик и т. д.

Наличие у фирм производителей различных представлений об объеме необходимой потребителю информации привело к появлению различных систем маркировок систем электроприводов, а, следовательно, и к необходимости анализа потребителем всего спектра характеристик предлагаемых систем электроприводов.

Отсутствие единства метрологической оценки параметров системы электропривода влечет за собой и отсутствие единства и в подходе к формированию систем внутренней диагностики электроприводов (пп.5.5.3 ГОСТ Р ).

Одной из современных тенденций развития систем электропривода является построение «интеллектуальных» систем с полностью цифровым управлением, обеспечивающим оптимизацию работы привода в установившихся режимах и режимах разгона и торможения. Разработка подобных систем позволит адаптировать управление к конкретному технологическому процессу, что позволит минимизировать потери, связанными как с прямыми потерями, так и косвенными, определяемыми их влиянием на питающую сеть, формированием электромагнитных полей и т. д. На ряду с функциями управления в подобных «интеллектуальных» системах электроприводов возможна реализация внутренней диагностики, что особенно актуально при использовании привода в экологически опасных производственных процессах.

Как известно, любая электрическая машина представляет собой сложный нелинейный динамический объект с изменяющимися в зависимости от условий функционирования параметрами, что при несовершенных законах управления в конечном итоге может приводить к нестабильности процессов регулирования частоты вращения и даже неработоспособности электропривода в целом. Для исключения влияния множества неопределенных внешних и субъективных факторов на качество управления скоростью электропривода требуется производить корректировку настройки преобразователя частоты при каждом новом включении (Self-tuning Control) и в реальном масштабе времени (Adaptive Control) посредством методов предварительной и текущей параметрической идентификации.

Важной особенностью «интеллектуальных» систем является возможность функционирования при отсутствии внешних по отношению к силовому преобразователю датчиков, таких как датчики магнитного состояния и датчики положения ротора двигателя. В общепромышленных электроприводах задача восстановления информации о неизмеряемых переменных объекта регулирования традиционно решается путем включения в структуру алгоритма автоматического управления специальных модулей – наблюдателей, которые строятся на основании различных математических моделей электромагнитных процессов, протекающих в приводном двигателе. В «интеллектуальном» варианте наблюдатель должен стать автоматически самонастраивающейся и стабилизирующейся подсистемой, во всех режимах работы электропривода обеспечивающей получение достоверной информации, достаточной для достижения требуемых диапазона и точности регулирования.

Список литературы

1.  Энергосберегающий асинхронный элетропривод: Учеб. пособие для студ. высш. учебн. заведений /, , ; Под ред. . – М.: Издательский центр «Академия», 2004. – 25 с.

2.  Автоматизированный электропривод типовых производственных механизмов и технологических комплексов: Учебник для вузов / , , . М: Издательский центр «Академия», 2004.–576с.

УДК 621.31

К 40

АЛЬТЕРНАТИВНАЯ ЭНЕРГЕТИКА: ПРОБЛЕМЫ И ПРЕСПЕКТИВЫ

Камышинский технологический институт (филиал) ВолгГТУ

, , е-mail: *****@***ru.

Научные разработки по всем направлениям использования нетрадиционных источников энергии велись в России с середины 50-х годов. Были созданы экспериментальные и опытно-промышленные энергоустановки и электростанции. Однако 1960 – 80-е годы стали в России периодом односторонней ориентации на строительство крупных тепловых, гидравлических и атомных электростанций. В связи с этим использование нетрадиционных источников энергии в нашей стране тогда практический полностью приостановилось, а многие малые электростанции были закрыты.

Вновь интерес к нетрадиционной энергетике возродился в России только в конце 1980-х годов, к сожалению, позже, чем во многих других странах мира. Сейчас у нас действуют несколько нетрадиционных экспериментальных и опытно-промышленных электростанции, использующих возобновляемые энергоресурсы, около 300 малых гидроэлектростанций, десятки небольших ветровых и солнечных установок, общий вклад которых в энергобалансе страны не превышает 0,1%.

В нашей стране возврат к ускорению развития нетрадиционной энергетики может стать важным экономическим, социально-политическим и экологическим фактором.

Развитие нетрадиционной энергетики позволило бы решить проблему энергообеспечения отдаленных, труднодоступных и экологически напряженных регионов.

Распространение возобновляемых источников энергии, кроме того, способствовало бы уменьшению объемов строительства линий электропередачи, особенно в труднодоступных и отдаленных местах; оптимизации графиков загрузки оборудования на базовых электростанциях с учетом их сезонного использования; сокращению выбросов СО2, и других вредных веществ [1].

Вопросы развития нетрадиционной энергетики отнесены к важнейшим стратегическим задачам энергетической политики страны. Эта стратегия предусматривает создание и организацию производства энергетических установок с использованием гидроэнергоресурсов малых рек, солнечной, ветровой, геотермальной энергии и других нетрадиционных источников энергии, расширение работ по изысканию и оценке возобновляемых энергоресурсов, разработку новых энергетических технологий.

Развитие малой и нетрадиционной энергетики значительно затрудняет изменившийся порядок финансирования капитального строительства и научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ. Резко ограничил финансовые ресурсы отрасли переход на самофинансирование при государственном регулирование тарифов. Только с 1980по 1998 г. объемы инвестиций в электроэнергетику сократилось в 3 раза.

В этой связи надо более настойчиво искать новые пути решения данной проблемы, используя складывающиеся в ходе реформирования отрасли преимущества рыночных отношений.

Не решены пока многие вопросы взаимодействия нетрадиционных энергоустановок с энергосистемами.

Ускоренно стареют, как уже не раз говорилось, основные фонды отрасли. К 2010 г. парк генерирующего оборудования, выработавшего свой ресурс, может составить около 100 млн кВт, или ориентировочно 50% установленной на сегодня мощности.

Видимо, в надвигающейся ситуации следует дополнительно рассмотреть возможности увеличения доли нетрадиционной энергетики в балансе электроэнергии при доработке ”схемы развития ОЭС России на период до 2010 года”, где вводы мощностей на возобновляемых источниках энергии и нетрадиционной экологически чистых энергоустановках оценивается для ГЭС и ГАЭС в 8%, а для нетрадиционной энергетики – всего в 0,3-1,1% общего объема вводов. При этом необходимо выделить наиболее важные направления работ, которыми, являются малая гидроэнергетика, геотермальная энергетика, ветроэнергетика, биоэнергетика, использование местных топлив, теплонасосных установок [2].

На нынешнем этапе нужна четкая координация научной, производственной, организационной деятельности, охватывающей весь комплекс вопросов, связанных с развитием возобновляемых источников. А чтобы успешно решать все эти насущные задачи, прежде всего, необходимо как можно скорее принять рассматриваемый в законодательных органах страны Федеральный закон ”О государственной политике в сфере использования нетрадиционных возобновляемых источников энергии” [2].

С «малой» наземной солнечной энергетикой почти все ясно. Она будет развиваться, совершенствуясь и продвигаясь на все более высокие широты, но ее вклад в глобальную энергетику вряд ли будет большим. Если на этом не произойдет ничего неожиданного (вроде открытия высокотемпературной сверхпроводимости), их развитие и становление займет не менее полувека. Столько же, по современным прогнозам, требуется для создания действующих термоядерных электростанций. Эти два гиганта энергетики ХХI в. будут конкурировать между собой, вместе замещая традиционные тепловые станции. Никто сейчас не возьмется предсказать, какой из них станет главным. Несомненно одно, что доля возобновляемых источников энергии, среди которых солнечная энергия играет основную роль, будет неуклонно расти и, по прогнозам, к концу ХХI в. может составить более 65%. Существенно повлиять на указанные сроки могут надвигающееся истощение минеральных тепловых ресурсов, а также угрожающе растущий парниковый эффект и загрязнение окружающей среды.

Приведенные выше соображения являются достаточно веским аргументом: проблему преобразования солнечной и ветровой энергии необходимо решать сегодня, а наша задача заключается лишь в разработке наземной преобразовательной подстанции, чтобы использовать экологически чистым доступным источником энергию завтра.

Список литературы

1. Старшинов энергетика: Прогноз развития до 2020 г. М.: Энергия, 1980. с.135.

2. Дьяков энергетика в России: проблемы и перспективы. Энергетик, №8, 2002, с.4.

УДК 621.31

К 40

ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА
СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ ГЕЛИОУСТАНОВКИ

Камышинский технологический институт (филиал) ВолгГТУ

, , е-mail: *****@***ru.

Быстрый рост энергопотребления является одной из наиболее характерных особенностей технической деятельности человечества во второй половине ХХ века. Увеличение производства энергии происходило в основном за счет увеличения добычи нефти и газа, наиболее удобных в потреблении. Однако энергетика оказалась первой крупной отраслью мировой экономики, которая столкнулась с ситуацией истощения своей традиционной сырьевой базы. В начале 70-х годов энергетический кризис разразился во многих странах. Одной из причин этого кризиса явилась ограниченность ископаемых энергетических ресурсов. Поэтому сейчас все труднее сохранить высокий темп развития энергетики путем использования лишь традиционных ископаемых источников энергии.

Загрязнение атмосферы продуктами сгорания ископаемых источников, в первую очередь угля и ядерного топлива, является причиной резко ухудшения экологической обстановки на Земле. Атомная энергетика в настоящее время также столкнулась со значительными трудностями, связанными, в первую очередь, с необходимостью резкого увеличения затрат на обеспечение безопасности работы атомных электростанций.