│ │ стали R, Н/мм2 │
│ │ un │
│ ├──────┬─────────────┬──────────────┬─────────────┬─────────────┤
│ │до 420│ св. 420 │ св. 440 │ св. 520 │ св. 580 │
│ │ │ до 440 │ до 520 │ до 580 │ до 675 │
├─────────┼──────┼─────────────┼──────────────┼─────────────┼─────────────┤
│ 1 │ 120 │ 128 │ 132 │ 136 │ 145 │
│ 2 │ 100 │ 106 │ 108 │ 110 │ 116 │
├─────────┼──────┴─────────────┴──────────────┴─────────────┴─────────────┤
│ 3 │ Для всех марок стали 90 │
│ 4 │ То же 75 │
│ 5 │ " 60 │
│ 6 │ " 45 │
│ 7 │ " 36 │
│ 8 │ " 27 │
└─────────┴───────────────────────────────────────────────────────────────┘
Таблица 36
┌─────────────────────┬────────────────────────┬──────────────────────────┐
│Напряженное состояние│ Коэффициент асимметрии │ Формулы для вычисления │
│ (для сигма ) │ напряжений ро │ коэффициента гамма │
│ max │ │ v │
├─────────────────────┼────────────────────────┼──────────────────────────┤
│ Растяжение │ -1 <= ро <= 0 │ 2,5 │
│ │ │ -------- │
│ │ │ 1,5 - ро │
│ │ │ │
│ │ 0 < ро <= 0,8 │ 2,0 │
│ │ │ -------- │
│ │ │ 1,2 - ро │
│ │ │ │
│ │ 0,8 < ро < 1 │ 1,0 │
│ │ │ ------ │
│ │ │ 1 - ро │
├─────────────────────┼────────────────────────┼──────────────────────────┤
│ Сжатие │ -1 <= ро < 1 │ 2,0 │
│ │ │ ------ │
│ │ │ 1 - ро │
└─────────────────────┴────────────────────────┴──────────────────────────┘
При расчете по формуле (170) должно быть выполнено условие 
.
12.1.3. Стальные конструкции и их элементы, непосредственно воспринимающие нагрузки с количеством циклов нагружений менее 
, следует проектировать с применением таких конструктивных решений, которые не вызывают значительной концентрации напряжений, и в необходимых случаях проверять расчетом на малоцикловую усталость.
12.2. Расчет балок крановых путей
Расчет на усталость балок крановых путей следует выполнять согласно требованиям 12.1.1 и 12.1.2 на действие крановых нагрузок, определяемых согласно СП 20.13330. При этом следует принимать 
при кранах групп режимов работы 7К (в цехах металлургических производств) и 8К и 
- в остальных случаях. Расчет на усталость верхней зоны стенок составных балок крановых путей в этих случаях следует выполнять по формуле
, (173)
где 
- расчетное сопротивление усталости, принимаемое для всех марок сталей, равным для балок со сварными и фрикционными поясными соединениями соответственно:
для сжатой верхней зоны стенки (сечения в пролете балки)
и 96 Н/мм2;
для растянутой верхней зоны стенки (опорные сечения неразрезных балок)
и 89 Н/мм2.
Значения напряжений в формуле (173) следует определять по формулам 8.3.3.
13. Проектирование стальных конструкций
с учетом предотвращения хрупкого разрушения
13.1. При проектировании стальных конструкций следует исключать возможность хрупкого разрушения, возникающую вследствие неблагоприятного влияния сочетания следующих факторов:
пониженной температуры, при которой сталь в зависимости от ее химического состава, структуры и толщины проката переходит в хрупкое состояние;
действия подвижных, динамических и вибрационных нагрузок;
высоких местных напряжений, вызванных воздействием сосредоточенных нагрузок или деформаций деталей соединения, а также остаточных напряжений;
резких концентраторов напряжений, ориентированных поперек направления действия растягивающих напряжений.
13.2. Для предотвращения хрупкого разрушения конструкций следует:
выбирать сталь согласно требованиям 5.2 и таблицам В.1, В.2, В.3 Приложения В;
по возможности избегать расположения сварных швов в зонах действия растягивающих напряжений, превышающих 0,4
;
принимать меры по снижению неблагоприятного влияния концентрации напряжений и наклепа, вызванных конструктивным решением или возникающих при различных технологических операциях (правка, гибка, гильотинная резка, продавливание отверстий и т. п.);
избегать пересечений сварных швов;
для сварных стыковых соединений применять выводные планки и физические методы контроля качества швов;
учитывать, что конструкции со сплошной стенкой имеют меньше концентраторов напряжений, чем решетчатые;
в стыках элементов, перекрываемых накладками, фланговые швы не доводить до оси стыка не менее чем на 25 мм с каждой стороны;
применять возможно меньшие толщины элементов сечения (особенно при гильотинной резке кромок и продавливании отверстий);
фасонки связей, вспомогательных и других второстепенных элементов крепить к растянутым элементам конструкций по возможности на болтах.
13.3. При применении в сварных соединениях проката толщиной s >= 25 мм из низколегированных сталей в крестообразных, тавровых и угловых соединениях, а также у сварных швов с полным проплавлением, один из элементов в которых испытывает растягивающие напряжения по толщине листа, возникает риск появления слоистого разрушения (дефекта в прокате, образующегося под действием сварки, в виде слоистых трещин, параллельных плоскости проката).
Такой дефект обычно обнаруживается при ультразвуковом контроле качества швов.
Возникновение слоистого разрушения существенно зависит от формы соединений и расположения сварных швов, от размера шва, толщины свариваемых элементов, степени жесткости соединения и технологии сварки.
|
Из за большого объема этот материал размещен на нескольких страницах:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 |
Основные порталы (построено редакторами)